高大模板组织设计(太仓)

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1、太仓安置房4#、7#、8#楼工程高大模板施工专项方案安徽宝翔建设集团有限责任公司二一一年九月二十日一、工程概况：马鞍山承接产业转移示范园区太仓安置小区4#、7#、8#楼3个单位工程组成，工程位于安徽省马鞍山南部承接产业转移新区内，建筑层数4#，8#为地上18层地下一层，高度为54.3米；7#楼地上5层地下1层，高度为16.8米；结构形式均为框架剪力墙结构。4#,7#,8#面积为32801，总建筑面积32967.89（其中地下室11951.25m2，4#，8#楼16694.03m2，7#楼4322.61m2），M5水泥砂浆混凝土小型砌块围护结构，采用500*125（PHC管桩）AB型预制管桩基础

2、。二、 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。6、综合以上要求，拟采用以下施工方案（具体见附图）：（1）、梁底模采用18mm厚胶合板，龙骨采用3根40mm90mm木方，间距25

3、0mm；（2）、梁侧模采用18mm厚胶合板，次龙骨采用6根40mm90mm木方，主龙骨采用48mm3.0标准钢管，间距400mm，设一道12对拉螺杆，距底模距离为600mm，主龙骨钢管在梁上口用短钢管连接；（3）、梁模板支撑采用钢管脚手架，步距1.5m，梁底承重立杆横向间距1.2m*2+0.4m+0.3m+0.4m+1.2m*2,设置8根承重立杆，架体宽度为5.9m（按高宽比1：3），架体排距为1m。架体按照构造要求设置剪刀撑；（具体见附图）（4）、架体基础土要分层夯实,架体范围浇注100mm厚混凝土垫层，沿梁方向铺设50mm厚脚手板，伸入设备基础部分的架体基础从设备基础底搭设满堂脚手架搭设上

4、来。三、 模板安装1、梁模板安装顺序及技术要点： 模板安装顺序：搭设架体和调平梁底模板的超平杆 按标高铺梁底模板拉线找直固定绑扎梁钢筋安装垫块 梁侧模板 调整模板。2、梁模板施工时注意以下几点：（1）模板支撑钢管必须在垫通长脚手板，板厚50mm；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：按照2标准起拱；3、剪刀撑布置要求模板支架立杆的构造应符合下列要求：（1）立杆必须设置纵、横扫地杆。（2）高支模立杆步距为1.5m,并应设置纵横水平拉杆。（3）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。（4）支架立杆应竖直设置

5、，2m高度的垂直允许偏差为15mm。（5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。四、 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。五、模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能

6、必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，

7、后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不

8、应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3

9、件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500mm线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （5）模板的变形控制 1）墙模支设前

10、，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （6）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质

11、量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）

12、拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。六 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使

13、用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于500mm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （5）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （6）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放

14、场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。七、 模板施工应急救援预案（一）、高处坠落和物体打击事故应急救援预案 1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 2.迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。 3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血

15、等。同时尽快送往医院。5.观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6.车辆一到立即就近送往医院。7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8.总结经验教训，教育职工。（二）、触电事故应急救援预案1.如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3.高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线

16、路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4.触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6.总结经验教训，教育职工。（三）、机械伤害应急救援预案1.一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3.车辆一到立即就近送往医院。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经

17、验教训，教育职工。（四）、模板、脚手架坍塌1.一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2.如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3.在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员

18、进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。（五）、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：1. 发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打110报警；2. 现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；3. 消防组接到报警后立即到现场组织扑救；4. 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材

19、料、大概面积并留下报警人的电话；5. 拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6. 接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；7. 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8. 安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9. 现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10. 发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11. 在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12. 如电器起火应首先切断电源再组织扑救；13. 如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14.

20、 如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15. 在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；16. 在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；17. 对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；18. 消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；19. 事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。20. 灭火材料准备：二氧化碳泡沫灭火器/台干粉灭火器/台

21、消防水带/条项目部1010（六）、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。一、 安全事故紧急救援小组名单：组长：朱斌副组长：吴跃进、邢四海组员：印邦壮、杨大木 现场安全员 各班组组长各成员职责：1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现

22、场，冷静沉着处理。3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。二、 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110七 混凝土浇筑方案（一）、作业准备1浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。2浇筑前浇水使模板湿润。3施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。（二）、砼浇筑与振捣的一般要求1采用泵送砼，砼自输送泵口下落的自由倾落高度不得

23、超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距一般为300400mm。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。3浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。4浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。（三）、梁砼浇筑 1、 梁浇筑方法分两层浇筑(框架柱5.8m高分两次浇注，

24、柱浇注完毕浇注4轴线KL2梁,浇注梁高一半后浇注BE1轴框架梁混凝土,然后浇注4轴KL2上半部分梁混凝土一层（梁的半高）浇注完毕后浇注第二步混凝土。 2、用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 3、 梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 （四）、养护 混凝土浇筑完毕后，应在12小时内浇水养护，浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。（五）、应注意的质量问题1蜂窝：原因是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失。2露筋：原

25、因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。3孔洞：原因是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。4缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。5梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，主要原因是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。八、梁模板(扣件钢管架)计算书马鞍山承接产业转移示范园区太仓安置房小区工程13楼，属于框架结构。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2

26、001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于7米，部分梁跨度大于10米属危险性较高的模板支撑工程，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.55；梁截面高度 D(m):1.20立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：15.50；梁两侧立柱间距(m):1.98；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距

27、或排距Lb(m):0.65；采用的钢管类型为483.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):2.40；混凝土自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板

28、类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁

29、侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以

30、上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 39.662 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨（或四跨）连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算 跨中弯矩计算公式: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6

31、=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.440.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 7.776+2.016 = 9.792 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 239.8mm；【梁高1200/（6根内楞-1）=240mm】面板的最大弯距 M= 0.19.792239.82 = 5.63104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.63104/2.

32、16104=2.607N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.607N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算：挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 新浇混凝土侧压力180.4（侧模板的单块拼版宽度，按实际采用）= 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 239.8mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2

33、239.84/(10095001.94105) = 0.087 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =239.8/250 = 0.959mm；面板的最大挠度计算值 =0.087mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.959mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞（横楞）计算内楞(与梁长度方向平行，沿梁高度方向共布置6道，用木或钢制作)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，每一道龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12

34、 = 416.67cm4； 内楞计算简图（图中400为外楞水平间距）（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.440.9)0.24=5.87kN/m（计算式中，新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；考虑荷载折减系数0.9；内楞的竖向间距1200/5=0.24） 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400m

35、m； 内楞的最大弯距: M=0.15.87400.002= 9.39104N.mm； 最大支座力:R=（0.5+0.6）ql=支座左右剪力系数和1.15.870.4=2.583 kN；作为集中荷载作用在外楞上。经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.39104/8.33104 = 1.127 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.127 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算：挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力18.00 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q

36、-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.24（内楞竖向间距）= 4.32 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.324004/(100100008.33106) = 0.009 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.009mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(与梁长度方向垂直，沿梁长度方向每隔400mm布置，用木或钢制作)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.583k

37、N,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；外楞计算简图（上斜支撑距离梁口300mm，下斜支撑距离梁底部200mm，中间支座为穿梁螺栓位置。支座应该根据实际施工情况确定。）外楞弯矩图(kN.m) 用结构力学求解器求解外楞位移图 用结构力学求解器求解外楞位移值 用结构力学求解器求解 外楞计算简图（原设计）（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵

38、抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.54 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.4105/0.898104 = 60.134 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =60.134N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算外楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.986mm（叠加法计算） 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算

39、公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1.218+1.44）0.50.6=8.16 kN（计算式中，新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；穿梁螺栓竖向间距相当于600，水平方向间距500）穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力

40、N=8.16kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求。六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4；1.抗弯强度验算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、

41、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（混凝土自重24.00+钢筋自重2.00）梁宽即混凝土截面宽度0.55梁高1.200.90=18.53kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2模板自重标准值0.350.550.90=0.21kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4振捣混凝土时产生的荷载2.000.55

42、0.90=1.39kN/m；木结构设计规范：当木材含水率小雨25%时，其所承受的荷载设计值可乘以系数0.90予以折减。q = q1 + q2 + q3=18.53+0.21+1.39=20.13kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1020.1270.252=0.126kN.m； =0.126106/2.97104=4.235N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.235 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，

43、所承受荷载不折减（不要乘以0.90系数）。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+2.00)1.200+0.35）0.55= 17.35KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.3532504/(10095002.67105)=0.181mm；面板的最大挠度计算值: =0.181mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七

44、、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= (24+2)梁高1.2支撑木方间距0.25 =7.8 kN/m；转化为垂直于梁长度方向线荷载(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.2两块侧模板+0.55一块底模板)/ 0.55=0.469 kN/m；（因为侧模板为垂直方向放置，故第二个0.55为将两块侧模板和一块底模板的和转化为类似于底模板的荷载形式）(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设

45、计值 q=1.27.800+1.20.469=9.923 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷载设计值 q = 9.923+1.575 = 11.498 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：（梁宽度0.069*8+0.71375*2=1.9795=1.98米）最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的边支座力N1

46、=N2=0.005 KN，中间支座的最大支座力N=0.786+0.744=1.53 KN;方木最大应力计算值 ： =0.023106 /83333.33=0.281 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=3V/2bh=31.531000/(250100)=0.459N/mm2；方木的最大挠度：=0.003 mm；方木的允许挠度：= 0.714103/250=2.855mm；方木最大应力计算值 0.281 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.459 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木

47、的最大挠度 =0.003 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.855 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.005 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.002 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.005 mm ；最大支座力 Rmax =0.009+0.007= 0.016 kN ； 0.021最大应力 = 0.002106

48、 /(5.08103 )=0.356 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 0.356 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.005mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.53 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.574 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.61 mm ；最大支

49、座力 Rmax =2.868+2.294=5.162 kN ； 最大应力 = 0.574106 /(4.49103 )=127.839 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值127.839 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.61mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16*0.8

50、=12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.162 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.016 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.181总长度15.5 =3.359 kN；楼板的

51、混凝土模板的自重： N3=1.2(立杆沿梁宽度方向间距0.65/2+两侧立杆间距扣减梁底模板(1.98-0.55)/2)立杆沿梁跨度方向间距1.000.35=0.436 kN；除以2表示左右各一半荷载由立杆支撑。 楼板钢筋混凝土自重荷载:（本例无露面混凝土，不要计算，如果有，按下式计算） N4=1.2(0.65/2+(1.98-0.55)/2)1.00（板厚）(2.00+24.00)=0.032 kN； N =0.016+3.359+0.436=3.849 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -

52、立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/

53、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3848.923/(0.312489) = 25.228 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.228 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.

54、752 m；Lo/i = 1751.904 / 15.8 = 111 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3848.923/(0.509424) = 17.834 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.834 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.691 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.181(15.5-1.2)=3.359 kN； N =6.

55、691+3.359=9.79 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.89； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上

56、式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9790.241/(0.298424) = 77.483 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.483 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系

57、数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.752 m；Lo/i = 1751.904 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9790.241/(0.509424) = 45.396 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.396N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa