连续箱梁现浇支架结构及模板设计与验算书

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1、京沪高速铁路丹阳至昆山特大桥常州东桥段2跨青阳北路（40+72+40）m连续箱梁现浇支架结构及模板设计与验算书京沪高速铁路土建工程JHTJ-6标段一工区第一作业工区2009年1月目 录一、设计与验算条件1111124二、箱梁底模验算41、底模面板竹胶板验算42、纵向次肋腹板区10*10cm枋木验算7三、横向分配梁10验算81、荷载计算82、应力、变形验算9四、脚手管验算9五、横桥向分配梁I14验算91、主跨内邻主墩旁的分配梁验算92、边跨内邻主墩旁的分配梁验算10六、箱梁侧模验算101模板侧压力标准值计算102、竹胶板验算113、侧模方木验算114、侧模双14验算115、对拉杆验算12七、顺桥

2、向贝雷梁验算121、主跨内8#排架处各榀贝雷梁荷载计算122、主跨内7#排架处各榀贝雷梁承载计算143、主跨内6#排架处各榀贝雷梁承荷计算164、主跨内4#或5#排架处各榀贝雷梁承荷计算175.边跨内1#或1#排架处各榀贝雷梁承载计算196、边跨内2#或2#排架处各榀贝雷梁承载计算217、边跨内3#或3#排架处各榀贝雷梁承载计算238、边跨内4#或4#排架处各榀贝雷梁承载计算259、边跨内或排架处各榀贝雷梁承载计算27排跨或排跨内各榀贝雷梁验算29排跨或排跨内各榀贝雷梁验算32排跨或排跨内各榀贝雷梁验算35排跨或排跨内各榀贝雷梁验算3814.主跨内8#7#排跨内各榀贝雷梁验算4015.主跨内7

3、#6#排跨内各榀贝雷梁验算4116.主跨内3#4#排跨或6#5#排跨内各榀贝雷梁验算4217.主跨内4#5#排跨内各榀贝雷梁验算44八、主承重梁HN700300H型钢验算451. 边跨内4#或4#排架主承重横梁HN700300H型钢验算452. 主跨内4或5排架主承重横梁HN700300H型钢验算463. 主跨内3排架主承重横梁HN700300H型钢验算47九、立柱稳定性强度及桩基、天然扩大基础承载力验算491.主跨4#或5#排架立柱天然扩大基础及立柱稳定强度验算4950十、满堂支架验算501、竹胶板验算502、方木验算503、10验算504、脚手管验算515、基础承载力计算51十一、钢管立柱

4、固位预埋件、加劲板、柱帽结构511. 6306mm螺旋钢管立柱预埋件加工图515252十二设计结论、建议及施工注意事项52跨青阳北路（40+72+40）m连续箱梁现浇支架结构及模板设计与验算书一、设计与验算条件为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，且偏于安全，其支架结构形式及其构件型号选用宜结合现场条件尽量采用现有的，可周转的和便于采购以及便于运输的材料，施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保施工质量与安全。（1）京沪高速铁路徐沪段丹阳至昆山特大桥常州东桥段2设计文件（2）钢结构设计手册（3）路桥施工计算手册（4）装配式公路钢桥使用手册详见本桥施工图设计说明及工程地质报告。本桥及结

5、构采用（40.75+72+40.75）m三跨变高变截面连续箱梁三向预应力混凝土结构。箱梁为单箱单室直腹板截面，顶宽12.0m，底宽6.7m，两侧翼缘板悬臂长各为2.65m，其根部后67.8cm，加排水增厚=9506.8%=64.6（mm）总厚74.26cm，距根部210cm处翼缘板厚32.8cm，段部厚28.4cm。翼缘板根部底缘与腹板外缘相交处以R=200mm圆弧过度。桥面设六面排水坡，以箱梁轴线对称950mm范围均为桥轴线处设6.8%排水坡，翼缘板区距其端部400mm起往翼缘板根部140cm范围设2%排水坡，再往根部150mm范围设150：64.6=2.322：1的反向坡，其余箱梁顶部各3

6、100mm范围均为平坡，且增厚64.6mm。主墩（180#、181#）墩顶3.0m范围箱梁高（箱梁轴线处）620cm，以箱梁轴线对称两侧梁顶各3.m范围梁高6264.6mm，主跨跨中2.0m范围及边跨距梁端5.75m范围梁高均为3.6m。箱梁底缘按R=217.117m圆曲线变化。箱梁顶板厚除边跨距梁端145cm起至475cm范围由70cm直线变至40cm,其余均为40cm。腹板厚距主墩轴线1.5m起至中边跨10m范围均为90cm，距主墩轴线11.5m至14.5m范围由90cm直线变至60cm，距主墩轴线14.5m起至24.5m范围腹板厚60cm，距主墩轴线24.5起至28m范围，由60cm直线

7、变至48cm，距边跨梁端1.45m起至4.75m即3.3m范围腹板厚由60cm直线变至48cm，其余均为48cm。距主墩轴线1.5m起33.5m范围底板原由100cm曲线变至40cm，边跨距梁端1.45m起至4.75m范围由70cm直线变至40cm。主跨跨中2.0m范围为40cm。主墩顶箱梁横隔板厚2.4m，梁端横隔板厚1.15m，主墩顶箱梁横隔板设190cm150cm（高宽）人孔，四角倒角为2020（cm），梁端横隔板设140cm140cm（宽高）人孔，四角倒角为2020（cm）。箱梁内腔顶板倒角90cm30cm（长高），底板倒角60cm30cm（长高）。179#、182#两边墩承台结构平面

8、尺寸为680cm1050cm（顺桥向横桥向）墩身宽（顺桥向）380cm，墩身长900cm为长方形截面，179#边墩顶标高12.463m，对应箱梁底缘标高12.997即支座垫石与支座总高h=12.997-12.463=0.534m,其承台顶标高，墩身高H=12.463-1.963=10.5m；182#边墩顶标高12.558m，对应箱梁底缘标高13.092m，支座垫石与支座总高h=0.534m，其承台顶标高，墩身高H=12.558-2.558=10m；180#主墩承台结构平面尺寸为横桥向两端带等腰梯形截面，中间矩形截面尺寸970cm1000cm（顺桥向横桥向），两端等腰梯形截面，上底（两端部）顺桥

9、向长72cm，下底顺桥向长1000cm，高为260cm，横桥向以墩轴线为对称72cm范围横桥向长1520cm，其墩身截面与边墩相同。180#主墩顶标高9.72m，箱梁底缘标高10.488m，其支座垫石与支座总高h=10.488-9.72=0.768m，本墩承台顶标高，墩身高H=9.722-2.22=7.5m；181#主墩承台结构平面尺寸为960cm1430cm（顺桥向横桥向），其墩身截面与边墩相同，181#主墩顶标高9.768m，箱梁底缘标高10.533m，其支座垫石与支座总高h=10.533-9.768=0.765m，本墩承台顶标高，墩身高H=9.768-2.768=7m。本桥连续箱梁采用少

10、支架，即排架墩支架进行施工，在跨越西气冬输天燃气管道（从180墩中心往大里程方向30m范围）采用满堂支架施工。为保证青阳北路交通运输的净宽净空基本要求，在180#、181#主墩主跨内设5排4跨排架，即3*12+9+6（m）。其中8#支承于181#主墩承台上， 4#-7#排架位于青阳北路路面上，均采用C30混凝土天然扩大基础，其基底尺寸采用2.63m*2.63m，高为1.0m，180#至4排架采用满堂支架。在179#、180#墩及181#、182#墩边跨内共设置5排4跨排架，即6+2*9+12，其排架编号从180#主墩旁往179#边墩依次为排，从181主墩旁往182#边墩依次为排，其中及排分别支

11、承于180#、179#及181#、182#承台顶面上，其中排及排采用100cm钻孔灌注桩，桩长45m，桩顶设120cm*120cm*60cm（长*宽*高）C20混凝土桩帽，每排桩除主跨2#排外均设置3根，其横桥向间距=2*320cm。立柱采用630*6mm螺旋焊钢管，在柱帽顶设402*9mm无缝钢管h=50mm卸落装置，于卸落装置顶置放HN700*300H型钢主承重横梁，在HN700*300主承重横梁上置放5榀单层贝雷梁，每榀间距为90cm。其中主跨1#，2#，3#排和8#，7#，6#排6m，9m跨及边跨排和排6m，9m跨腹板区贝雷梁为单层4排，底板区为单层3排，翼缘板区为单层双排，主跨3#、

12、4#和6#、5#排4#、5#12m跨腹板区贝雷梁为单层4排，底板区为单层3排。翼缘板区为单层双排。边跨和的9m跨和12m跨腹板区贝雷梁为单层4排，底板区为单层3排，翼缘板区单层双排。在贝雷梁上横向布置分配梁，其布置间距=75cm，在分配梁上布置48*3.5mm脚手管，其纵向步距（顺桥向）=75cm，横桥向步距：腹板区=30cm、底板区=60cm、翼缘板区=90cm。层间距=100cm或125cm，在脚手管顶部设支承调托及横桥向支承横梁槽10，在槽10布置底模纵向次肋10*10cm枋木。底模面板采用=14mm竹胶合板，枋木布置间距：腹板区=12cm，其余底板区=30cm，由于在主跨侧邻主墩旁的分

13、配梁距墩身外缘距离为110cm，为此底模次肋10*10cm或8*10cm枋木改为槽10，其布置间距同枋木。满堂支架采用轮扣搭设，横向间距：腹板区=30cm、底板区=60cm、翼缘板区=90cm；纵向间距=60cm，步距1.2m。下设底托，顶面设DZ60可调顶托，顶托上设横桥向支承横梁槽10，在槽10布置底模纵向次肋10*10cm枋木。在181墩身两侧，8#排架与1”#排架之间箱梁翼缘板区设置脚手管支架支撑，横向间距=90cm，靠近墩身一排距墩边60cm，纵向间距=60cm。下设底托，顶面设DZ60可调顶托，顶托上设横桥向支承横梁槽10，在槽10布置底模纵向次肋10*10cm枋木。各排立柱顶标高

14、确定，主跨内由于108#主墩顶3.0m范围箱梁底缘标高为10.488m，181#主墩顶3.0m范围箱梁底缘标高为10.533m，共抬高=16.733-16.688=0.045m，其纵坡i=0.045/72=0.000625.在1#排立柱抬高值=0.000625*（110+40）=0.098cm=0.001m，1#或8#立柱顶箱梁高=5.971cm，则此处箱梁底缘标高=10.488+（6.2-5.971）+0.001=10.718m。则与墩顶3.0m范围高差值为10.718-10.488=0.23（m）则1#排立柱顶标高：2#排立柱顶标高：3#排立柱顶标高：4#排立柱顶标高：5#排立柱顶标高：6

15、#排立柱顶标高：7#排立柱顶标高：8#排立柱顶标高：179#、180#墩边跨排立柱顶标高均与排同值，排立柱顶箱梁高606.5cm，179#边墩顶箱梁顶缘标高（箱梁轴线处）=12.997+3.6=16.597（m） 180#主墩顶箱梁顶缘标高=10.488+6.2=16.688（m）两处标高差，即179#边墩顶箱梁标高降低=16.688-16.597=0.091cm，其纵坡=0.091/（40.75+0.2）=0.00222，在排立柱降低值=0.00222*2.376=0.005m，排立柱顶箱梁底缘标高（m）则与180#主墩顶3.0m范围高差值为10.618-10.488=0.13(m)。则排立

16、柱顶标高同主跨=7.984m，181#，182#墩边跨排立柱顶标高均与排同值，排立柱顶箱梁高606.5cm，182#边墩顶箱梁顶缘标高（箱梁轴线处）13.092+3.6=16.692（m），181#主墩顶箱梁顶缘标高（m），两处标高差，即182#边墩顶箱梁顶缘标高降低=16.733-16.692=0.041（m），其纵坡=0.041/（40.75+0.1）=0.001004，在排立柱降低值=0.001004*2.376=0.002（m），排立柱顶箱梁底缘标高，则与181#主墩顶3.0m范围高差值为10.666-10.533=0.133（m）。排立柱顶标高均与主跨8#排相同，即。主墩顶3.0m范

17、围及两侧各7.0m范围之底模与支架采用木桁架结构，上下弦杆均采用8*10cm枋木，竖腹杆间距=75cm，其余部分采用脚手管支架搭设在横桥向分配梁上。为保证支架横桥向及顺桥向刚度，每排架立柱间设2槽20a水平联系撑和斜撑，顺桥向在排、排，排及排6m跨间设2槽20a水平联系撑和斜撑（或剪刀撑）。现浇支架结构平面布置见图一，顺桥向立面图见图二。本桥连续箱梁现浇混凝土总量为2550，采用分段三次浇筑，每段一次浇筑到顶。二、箱梁底模验算1、底模面板竹胶板验算经分析位于180#、181#主墩旁的上的竹胶板在底板区承力最大，最不利是主跨内临主墩旁的上的竹胶板。主跨内邻主墩旁竹胶板处的底板厚179#180#1

18、80#181#181#182#图一 现浇支架结构平面布置图179#180#180#181#181#182#图二 现浇支架结构顺桥向立面图（1）荷载计算砼载：=（0.4+0.949）施工载：=250内顶模载：=80内模脚手管支架载：=（5.971-0.949-0.4）（0.75+1.1）/2竹胶板自重：=36.74*/8=1837（）（2）应力、变形验算满足要求。 应力、变形均满足要求。2、纵向次肋腹板区10*10cm枋木验算1010cm枋木力学特性及弹模：，E=1010。离主墩中1.5处箱梁对枋木的荷载最大，所以只需要对此处进行验算即可。（1）腹板区1010cm枋木验算a荷载计算砼载：底模荷载

19、， 施工荷载，b.应力变形验算（2）底板区1010cm枋木验算a荷载计算砼载：底模荷载， 施工荷载，b.应力变形验算因值小于腹板区的=16193,故应力变形需验算。（3）倒角区1010cm枋木验算a荷载计算砼载：底模荷载，施工荷载，b.应力变形验算因值小于腹板区的=16193,故应力变形需验算。三、横向分配梁10验算经分析位于180#、181#主墩旁的上的10在底板区承力最大，最不利是主跨内领主墩旁的上的10。主跨内邻主墩旁10处的底板厚1、荷载计算砼载：底模载：施工载：内顶模载：内模脚手管支架载：10自重 =36.83*/8=37290.4（）2、应力、变形验算满足要求。 应力、变形均满足要

20、求。四、脚手管验算。查表得稳定系数则：脚手架满足要求。五、横桥向分配梁I14验算经分析位于180#、181#主墩旁的在底板区承力最大，最不利是主跨内领主墩旁的。1、主跨内邻主墩旁的分配梁验算主跨内邻主墩旁处的底板厚（1）荷载计算砼载：底模载：施工载：内顶模载：内模脚手管支架载：自重 =36.9*/8=37361.25（）（2）应力、变形验算满足要求。 2、边跨内邻主墩旁的分配梁验算边跨内邻主墩旁处的底板厚（1）荷载计算 砼载： 底模载：施工载：内顶模脚手管支架载： =63(kg/m)=0.63(kg/cm)内顶模载：自重：则：（2）应力、变形验算=0.24cm应力、变形均满足要求。六、箱梁侧模

21、验算1模板侧压力标准值计算根据混凝土结构工程施工及验收规范，采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用在模板上的最大侧压力，按照下列公式计算，并取两者中的较小值。或c重力密度，取26kN/m3。t0初凝时间，取24h。V混凝土浇注速度，取0.3m/h。1混凝土外加剂的影响系数，取1.2。2塌落度的影响修正系数，取1.0。H计算处至新浇筑混凝土顶面的高度。/m2，取浇筑时的振捣荷载为4kN/m2，则F=94.23 kN/m2，有效压头高度。对于离混凝土浇筑面高度大于3.62m的，取F=94.23 kN/m2；对于离混凝土浇筑面高度小于3.62m的，F94.23 kN/m22。2、竹胶板验算竹胶板的截面特

22、性：；（1）荷载计算（2）应力验算3、侧模方木验算1015cm方木截面特性：；（1）荷载计算（2）应力、变形验算4、侧模双14验算双14截面特性：；（1）荷载计算（2）应力验算5、对拉杆验算（1）荷载计算每个对拉杆所承受侧压力的面积为：100cm120cm1拉应力七、顺桥向贝雷梁验算1、主跨内8#排架处各榀贝雷梁荷载计算（1）箱梁腹板区8#排架支点处贝雷梁承荷计算a.砼载：腹板砼载，顶、底板砼载，顶板倒角砼载，顶板倒角砼载, 翼缘板砼载，距翼缘板根部90cm处翼缘板厚 b.模板及支架载：底模载，外侧模载，内侧模载，内顶模及内顶倒角模载，内底倒角模及压脚模载，翼缘底模载，内顶模脚手管支架载，翼缘

23、底模脚手管支架载， c.施工载：d.每榀贝类梁自重：则1#或8#排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区1#或8#排架支点处贝雷梁承荷计算砼载：底模载，内顶模载，内顶模脚手管支架载，每榀贝雷梁自重：施工载：则1#或8#排架箱梁底板区贝雷梁承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在1#或8#排架处的承荷计算砼载： 翼缘底模载，翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：每榀贝雷梁自重: 施工载：2、主跨内7#排架处各榀贝雷梁承载计算（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算7#排架处箱梁底缘标高顶部标高=10.379m；梁高H=516.2cm；底板厚度a.砼载：腹板砼载，顶底板砼载，顶板倒角砼载，底板倒角砼

24、载，翼缘板砼载，b.模板及支架载：底模载, 外侧模载，内侧模载，内顶模及内顶倒角模载，内底倒角模及压脚模载，内顶模脚手管支架载，翼缘底模脚手管支架载， 腹板底板下脚手管支架载，c.施工载：d.每榀贝雷梁自重：则2#或7#排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区2#或7#排架支点处贝雷梁承荷计算砼载：底模载，内顶模载，内顶模脚手管支架载，底板下脚手管支架载，每榀贝雷梁自重：施工载：则底板区贝雷梁在2#或7#排架处承受的均布载（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在2#或7#排架处的承荷计算砼载：翼缘底模载，翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：，每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在2#或7#排架

25、处承受的均布载3、主跨内6#排架处各榀贝雷梁承荷计算6#排架处箱梁底缘标高=12.432m，分配梁顶部标高=10.385m，梁高H=4.267m，底板厚=55.4cm，腹板厚度60cm。（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算a.砼载：腹板砼载，顶、底板砼载：底板倒角砼载：顶板倒角砼载：翼缘板砼载：b.模板及支架载：底模载： 外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载，翼缘底模载：内顶模脚手管支架载：翼缘底模脚手管支架载： 腹板底板下脚手管支架载： c.施工载：d.每榀贝雷梁自重：则腹板区贝雷梁在3#或6#排架处承受的均布载：（2）箱梁底板区贝雷梁在3#或6#排架处的承载计算砼载：底

26、模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重：施工载：则底板区贝雷梁在3#或6#排架处承受的均布载（邻4#排架侧）（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在3#或6#排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：，每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在3#或6#排架处承受的均布载4、主跨内4#或5#排架处各榀贝雷梁承荷计算4#或5#排架处箱梁底缘标高=13.049m,分配梁顶部标高=10.393m，梁高H=3.658m，底板厚=41.5cm，腹板厚度48cm，但此段不长，仍按60cm计算。（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算腹板砼载：顶、底板砼载：底板倒角砼载：

27、顶板倒角砼载：翼缘板砼载：底模载： 外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：翼缘底模载：内顶模脚手管支架载: 翼缘底模脚手管支架载： 腹板区、底板区下脚手管支架载： 则腹板区贝雷梁在4#或5#排架处承受的均布载（2）箱梁底板区贝雷梁在4#或5#排架处的承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重：施工载：则底板区贝雷梁在4#、5#排架处承受的均布载：（邻3#、6#排跨侧75.01）（4#5#跨内）（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在4#、5#排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载：分配梁自重：；每榀贝雷梁自重：施工载：则翼

28、缘板区贝雷梁在4#或5#排架处承受的均布载5.边跨内1#或1#排架处各榀贝雷梁承载计算或排架处箱梁底缘标高=10.617m，=10.719，梁高H=606.5cm，底板厚=97cm。（1）箱梁腹板区贝雷梁在或排架处承载计算a.砼载：腹板砼载：顶、底板砼载：顶板倒角砼载：底板倒角砼载：翼缘板砼载：b.模板及支架载：底模载：外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：翼缘底模载：内顶模脚手管支架载：翼缘底模脚手管支架载：c.施工载：则腹板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（2）箱梁底板区贝雷梁在或排架处承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：每榀贝雷梁自重: 施工载：

29、则底板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在或排架处承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：6、边跨内2#或2#排架处各榀贝雷梁承载计算排架处箱梁底缘标高=11.429m，梁高H=5.239m，底板厚=77.7cm，分配梁顶部标高=7.984+0.05+0.7+1.5+0.14=10.374m。（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算a.砼载：腹板砼载：顶板、底板砼载：顶板倒角砼载：底板倒角砼载：翼缘板砼载：底模载：外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：内顶模脚手管支架载：

30、翼缘底模脚手管支架载： 腹、底板下脚手管支架载：c.施工载：则或排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区或排架支点处贝雷梁承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重: 施工载：则底板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在或排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：；每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：7、边跨内3#或3#排架处各榀贝雷梁承载计算排架处箱梁底缘标高=12.231m，梁高H=4.316m，底板厚=56.74cm，底板厚60cm。 （1）箱梁腹板区贝雷梁承

31、载计算a.砼载：腹板砼载：顶板、底板砼载：顶板倒角砼载：底板倒角砼载：翼缘板砼载：底模载：外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：翼缘底模载：内顶模脚手管支架载：翼缘底模脚手管支架载： 腹、底板下脚手管支架载：c.施工载：则或排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区或排架支点处贝雷梁承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重: 施工载：则底板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在或排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：；每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在或排

32、架处承受的均布载：8、边跨内4#或4#排架处各榀贝雷梁承载计算排架处箱梁底缘标高=12.885m，梁高H=3.771m，底板厚=53.6cm，（由于小于60cm厚的腹板段不长，故按60cm计算），底板厚44.1cm。（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算a.砼载：腹板砼载：顶板、底板砼载：顶板倒角砼载：底板倒角砼载：翼缘板砼载：底模载：外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：翼缘底模载：内顶模脚手管支架载：翼缘底模脚手管支架载： 腹、底板下脚手管支架载：c.施工载：则或排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区或排架支点处贝雷梁承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手

33、管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重: 施工载：则底板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在或排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：；每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：9、边跨内或排架处各榀贝雷梁承载计算排架处箱梁底缘标高=12.997m，梁高H=3.6m，底板厚=56.64cm，（由于大于48cm厚的腹板段不长，为简化计算按50cm计算），顶、底板厚均为61.6cm。（由于大于顶、底板厚40cm的板段不长，为简化计算按50cm计算）（1）箱梁腹板区贝雷梁承载计算a.砼载：腹板砼载：顶板、底板砼载：顶板倒

34、角砼载：底板倒角砼载：翼缘板砼载：底模载：外侧模载：内侧模载：内顶模及内顶倒角模载：内底倒角模及压脚模载：翼缘底模载：内顶模脚手管支架载：翼缘底模脚手管支架载： 腹、底板下脚手管支架载：c.施工载：则或排架箱梁腹板区贝雷梁承受的均布载：（2）箱梁底板区或排架支点处贝雷梁承载计算砼载：底模载：内顶模载：内顶模脚手管支架载：底板下脚手管支架载：每榀贝雷梁自重: 施工载：则底板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：（3）箱梁翼缘板区贝雷梁在或排架处的承载计算砼载：翼缘底模载：翼缘底模脚手管支架载： 分配梁自重：；每榀贝雷梁自重：施工载：则翼缘板区贝雷梁在或排架处承受的均布载：排跨或排跨内各榀贝雷梁验算前面

35、已计算出： （1）边跨内排架或排架跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算跨度,计算图式如下简化为，简化为。 变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（2）边跨内排架或排架跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层双排）计算图式除荷载值不同，其它均同腹板区计算图式简化为、简化为。 由于荷载、弯矩、应力值均很小，故变形无须验算。且应将底板区贝雷梁由单层3排改为单层双排，其验算结果如下：其变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变

36、形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算底板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（3）边跨内排架或排架跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）。由于排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相差很小，故按其平均均布载，计算。剪力验算，最大剪力通过验算翼缘板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。排跨或排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）边跨内排架或排架跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算跨度,其计算图式除跨度、荷载值不同于或排跨箱梁腹板区贝雷梁计算图式，其余均相同。简化为。 变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此

37、变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（2）边跨内排架或排架跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层3排）计算图式同腹板区，但荷载值不同，简化为。 其变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力如果底板区贝雷梁改为单排双层，其验算结果如下:其变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力应力、变形、剪力均满足要求。为了与腹板区单层4排贝雷梁变形相接近，底板区贝雷梁宜改为单排

38、双层。（3）边跨内排架或排架跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）。由于排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载接近相等，故按计剪力验算，最大剪力通过验算翼缘板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。排跨或排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）边跨内排架或排架跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算跨度,其计算图式除跨度、荷载值不同于或排跨箱梁腹板区贝雷梁计算图式，其余均相同。简化为。 变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（2）边跨内排架或

39、排架跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层3排改2排）计算图式同腹板区，但荷载值不同，简化为。 其变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力如果底板区贝雷梁改为单排双层，其验算结果如下:其变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力应力、变形、剪力均满足要求。为了与腹板区单层4排贝雷梁变形相接近，底板区贝雷梁宜改为单排双层。（3）边跨内排架或排架跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）。由于排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相差很小，故按

40、其平均均布载，计算。剪力验算，最大剪力通过验算翼缘板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。排跨或排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）边跨内排架或排架跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算跨度,其计算图式除跨度、荷载值不同于或排跨箱梁腹板区贝雷梁计算图式，其余均相同。简化为。变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（2）边跨内排架或排架跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层3排）计算图式同腹板区，但荷载值不同，简化为。 其变形验算采用迭加法

41、，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（3）边跨内排架或排架跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）。由于排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相差很小，故按其平均均布载，计算。剪力验算，最大剪力通过验算翼缘板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。14.主跨内8#7#排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）主跨内8#7#排跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算跨度及计算图式同边跨或排跨，简化为，简化为。由于及分别小于边跨内或排架的支反力及值，故应力、变形、剪力勿须验算（2）主跨

42、内8#7#排跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层双排）计算图式同腹板区，简化为，简化为。由于及分别小于边跨内或排架的支反力及值，故应力、变形、剪力勿须验算（3）主跨内8#7#排跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）由于1#2#或8#7#排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相差甚小，故按其平均值，即此值与边跨内或排跨的支反力、相接近且小，故应力、变形、剪力勿用验算。15.主跨内7#6#排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）主跨内7#6#排跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算图式除计算跨度和荷载值不同外，其它均同1#2#或8#7#排跨简化为由于及分别小于边跨内或排架的支反力及值，故应力、变形、剪力勿

43、须验算（2）主跨内7#6#排跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层双排）计算图式除荷载值不同外，其余均同腹板区贝雷梁计算图式简化为。由于及分别小于边跨内或排架的支反力及值，故应力、变形、剪力勿须验算。（3）主跨内2#3#或7#6#排跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）由于2#3#或7#6#排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相等，即所以：，此值与边跨内或排架处的支反力相差甚小，故应力、变形、剪力勿须验算。16.主跨内3#4#排跨或6#5#排跨内各榀贝雷梁验算前面已计算出： （1）主跨内3#4#或6#5#排跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算图式除计算跨度和荷载值不同外，其余同2#3#或7#6#排跨。

44、简化为。变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（2）主跨内3#4#或6#5#排跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层3排）计算图式除荷载值不同外，其它均同腹板区计算图式。简化为。变形验算采用迭加法，由矩形均布载产生的变形：由三角形均布载产生的变形,此变形值距A点为：，此变形值在跨中的变形值：则跨中最大变形：剪力验算：最大剪力通过验算腹板区贝雷梁的应力、变形、剪力均满足要求。（3）主跨内3#4#或6#5#排跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排）由

45、于3#4#或6#5#排架处翼缘板区贝雷梁承受的均布载相等，即所以：此值与边跨内或排架处的支反力相差甚小，故应力、变形、剪力勿用验算。17.主跨内4#5#排跨内各榀贝雷梁验算（1）主跨内4#5#排跨内箱梁腹板区贝雷梁验算（单层4排）计算图式为等均布载，计算跨度。剪力验算，（2）主跨内4#5#排跨内箱梁底板区贝雷梁验算（单层3排）计算图式为等均布载，计算跨度（3）主跨内4#5#排跨内箱梁翼缘板区贝雷梁验算（单层双排），此值与边跨内或排架的支反力或相差甚小，故应力、变形、剪力勿用验算。八、主承重梁HN700300H型钢验算经统计分析边跨内或排和主跨内4#或5#排架的主承重1. 边跨内4#或4#排架主

46、承重横梁HN700300H型钢验算（其中；）其计算图式如下：由于AB、BC跨与荷载对称，故简化为简支梁，按AB跨或BC跨及外悬臂段单独计算。则AB跨内最大弯矩值距A点为则跨中最大弯矩，变形验算，假定AB跨内产生最大弯矩为一个集中力，即则最大变形：悬臂段HN700300H验算悬臂端部变形验算：2. 主跨内4或5排架主承重横梁HN700300H型钢验算其计算图式如下则AB跨内最大弯矩值距A点为则跨中最大弯矩，变形验算，假定AB跨内产生最大弯矩为一个集中力，即则最大变形：悬臂段HN700300H验算悬臂端部变形验算：3. 主跨内3排架主承重横梁HN700300H型钢验算(其中；，)（其中；）由于该排

47、架跨越天然气管道，取消了中柱（桩）由2根柱桩组成排架结构。其中左侧（北侧）柱（桩）位不变。右侧柱（桩位）要比原柱（桩）位外移25cm。这样两柱（桩）间距。为减少跨中弯矩，两桩（柱）间设斜撑2槽32a及下水平联系撑2槽14a和上水平梁2槽20a。其轴线尺寸如下图其计算图式如下：（1）AB跨HN700300H型钢验算 设AB跨内最大弯距值距A点为则跨内最大弯距，此弯距值小于或排及主跨4或5排承受的弯距，且计算跨度小，故应力、变形勿须验算。（2）BC跨HN700300H型钢验算此弯距值小于或排及主跨4或5排承受的弯距，且计算跨度小，故应力、变形勿须验算。（3）悬臂段HN700300H型钢验算由小于主

48、跨4或5的，故应力、变形勿须验算。（4）斜撑2槽32a及水平联系撑2槽14a验算最不利为右侧（南侧）斜撑，其柱撑夹角，斜撑承受的竖向其斜撑承受的轴力：水平撑承受的水平力：斜撑的受压计算长度：2槽32a之面积：；回转半径；长细比查表：稳定系数，下水平撑2槽14a轴拉力应验算：九、立柱稳定性强度及桩基、天然扩大基础承载力验算1.主跨4#或5#排架立柱天然扩大基础及立柱稳定强度验算经分析该排架边立柱承载最大，故以边立柱进行验算（1）4#或5#排架边立柱承载计算 （2）天然扩大基础承载力验算天然扩大基础之底面积；天然扩大基础自重：（3）6306mm螺旋焊钢立柱稳定性强度验算立柱受压计算长度：6306m

49、m螺旋焊钢立柱之截面积；回转半径；长细比查表：稳定系数，如果4#排架右边桩采用桩基计则桩的极限承载力。则安全系数十、满堂支架验算1、竹胶板验算竹胶板下方木布置同其他非满堂区域，故荷载相当，验算过程相同，满足要求。2、方木验算满堂段方木纵向跨度为60cm，其他非满堂区跨度75cm，其他荷载相同，故计算出的应力与变形小于少支架区，满足要求。3、10验算满堂段10的受力宽度为60cm，其他非满堂区受力宽度为75cm，其他荷载相同，故计算出的应力与变形小于非满堂区，满足要求。4、脚手管验算荷载同少支架区，横桥向布置不变，顺桥向立杆间距为60cm，小于少支架区的顺桥向间距75cm，计算出的应力与变形也小

50、于少支架区，满足要求。5、基础承载力计算经分析，需要处理的地基处，最大的脚手管压力是在最靠近180承台的一排腹板区下，距墩中心540cm。梁高：562.8cm，腹板厚90cm，底板厚86.7cm，顶板厚40cm。荷载计算：查表得稳定系数则：所以地基承载力处理后应大于200Kpa。十一、钢管立柱固位预埋件、加劲板、柱帽结构1. 6306mm螺旋钢管立柱预埋件加工图6306mm柱帽结构图上述柱帽结构总说明： 图中尺寸单位：mm 柱帽加劲板尺寸除侧尺寸外，其余均同立柱与预埋件连接的固位加劲板结构； 柱顶内十字承力板、加劲板与立柱壁连接焊缝高度应，且为双面角焊缝。十二设计结论、建议及施工注意事项1.通

51、过验算结构，整个现浇支架满足桩基承载力、结构满足应力变形及贝雷梁的剪力要求，但纵梁贝雷架变形虽然满足自身结构变形要求，但对箱梁梁体下缘外观质量要求是不满足的。为此须将跨中最大下挠变形按抛物线依次递减至0，此弹性变形的上调预拱度办法，对于脚手管支承的采用调托进行。无脚手管部位采用分配梁下垫高，对于垫高的采用槽钢或工字钢；2.钻孔桩采用C30砼，钢筋采用14 R235，钢筋间距150mm，笼长为1/2桩长，至少不少于1/3桩长；3.桩帽采用C20砼，主筋采用12 R235钢筋，钢筋间距100mm120mm，箍筋采用10热轧圆盘条；4.混凝土缓凝时间应是预浇完时间的1.41.5倍；5.分配梁上的脚手管支架顺桥向设三道剪刀撑，即箱梁中轴线、翼缘部附近各一道，横桥向每隔5排即3m设一道。