乌沙河桥梁支架方案(高大模板)

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1、新建县长堎大桥工程现浇箱梁支模架（按专家论证审查报告修订）安全专项施工方案编制：审核：批准：公司二一年四月二十日1 工程概况1.1 工程简介跨乌沙河长堎大桥工程位于新建县长堎大道（施工平面布置如下图所示），桥型为3跨变截面预应力砼连续箱梁，跨径为23m34m23m，全长80m。桥梁分为左右两幅，单幅箱梁宽度21m，箱梁结构为单箱3室，通过跨中横隔梁和中腹板隔开。边跨端部和中跨跨中梁高1.3m，桥墩处梁高2.2m；顶板厚0.25m，底板厚0.20.5m，腹板厚0.50.7m（腹板与梁底面垂直竖直布置）；两侧翼缘长2.5m，端部板厚0.2m，根部板厚0.5m，箱梁砼强度等级C50；边横梁宽1.4m

2、，中横梁宽2.0m。图 变截面3跨连续箱梁立面示意图1.2 自然条件1.2.1 气象情况新建县属亚热带湿润气候，气候温暖，雨量充沛，四季分明。本场区多年平均气温为17.5，79月为高温期，极端最高气温为43.2（7月）；12月翌年2月气温最低，极端最低气温为-9.9（2月）。多年平均降水量为1645mm，最大年降水量为2356mm（最小年降水量为1046mm），最大日暴雨量为208.9mm，最大时降雨量为57.8mm。1.2.2 地下水情况场地河流水深1.50m，见松散岩类空隙水，赋存于下部粗砂层中，初见水位埋深2.303.60m，稳定水位埋深1.703.00m，稳定水位标高17.8319.9

3、4m。地下水与河水关系密切，互补作用，地下水年变化幅度1.52.0m。1.2.3 地质状况长堎大道地处赣抚冲积平原区，地貌单元为赣江冲积级阶地，地形起伏较大，相对高差约为3.09m。据钻探揭露，勘探深度内岩土层为第四系全新统冲积，基底为前震旦系板溪群千枚岩。据其岩性及工程地质特征，共划分为6个工程地质岩土层： 杂填土（层厚0.505.80m）， 粉质粘土（层面埋深0.505.80m，层厚0.704.90m）； 粗砂（层面埋深2.408.00m，层厚1.105.10m）； 全风化千枚岩（层面埋深6.2011.20m，层面标高11.7413.40m，层厚1.402.20m）； 强风化千枚岩（层面埋

4、深8.0013.40m，层面标高9.5411.60m，层厚7.6012.60m）； 中风化千枚岩（层面埋深17.2025.20m，层面标高2.262.43m，层厚5.206.60m）。1.3 重大危险源辨识根据建设部印发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009 第87号）通知的相关规定（附件二、超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围），本桥梁建筑工程的混凝土模板支撑工程搭设跨度为23m（两端）和34m（跨中）均超过18m，施工总荷载63.7kN/m2（腹板处）和28kN/m2（底板处）均超过15kN/m2。即，本长堎大桥混凝土模板支撑工程属于搭设跨度和施工总荷载均超过一定规模的

5、危险性较大的建设工程。故针对本高大模板支撑体系编制此专项施工方案，并组织专家论证。本现浇箱梁支模架施工的关键点在于满堂整体排架支撑基础的硬化处理，立杆纵横向间距和水平杆步距的确定，竖向和水平剪刀撑的布设，顶托调节高度限制等几个方面的控制。1.4 施工方法简介跨乌沙河长堎大桥箱梁采用扣件式满堂支架现浇施工工艺进行施工，翼缘模板及外侧模采用12mm厚竹胶板，内模采用方木骨架外钉木胶板并裹覆塑料薄膜，底模采用12mm厚竹胶板。箱梁砼分两次浇筑完成，第一次浇筑至顶板腋角底边，第二次浇筑至箱梁顶面（250mm厚箱梁顶板）。2 编制说明及依据2.1 编制说明本桥梁工程由新建县城市建设投资发展有限公司筹建，

6、南昌市城市规划设计研究总院设计，由我公司专业班组承担该项目的土建及安装工程的施工任务。为配合施工，确保工程施工质量，保障安全，保证施工进度，满足设计和使用要求，实现“安全、优质、文明、高效”的施工目标，特编写本跨乌沙河桥梁的现浇箱梁支架施工专项方案。本专项方案是针对本工程的具体特点和环境因素，结合我公司多年来在类似工程施工过程中所积累的实践经验，以“提高工程质量、保证施工工期、减轻劳动强度、确保安全和文明施工”为原则编制，是施工现场的指导性文件之一。2.2 编制依据 行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）； 行业标准建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）； 行业标准建筑施

7、工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）； 参考手册建筑施工脚手架实用手册（中国建筑工业出版社，1994年5月第一版）； 参考手册路桥施工计算手册（人民交通出版社，2001年10月第一版）； 参考手册建筑施工手册（中国建筑工业出版社，2003年9月第四版）； 建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009 第87号）； 建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009 第254号）； 南昌市城市规划设计研究总院提供的全套施工图纸； 本建设工程总施工组织设计方案； 本公司ISO 9001质量手册、程序文件、工程管理条例等有关文件； 本公司自有的项目队伍

8、素质和技术管理能力； 本公司现有机具设备状况和调度能力。3 施工计划3.1 材料与设备计划 钢管（立杆、水平杆、剪刀撑）约13万米，其规格为483.5mm，有产品合格证（禁用弯瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，钢管外表面锈蚀深度0.5mm）。 扣件（直角扣件、旋转扣件和对接扣件）约需14万个，扣件进场前必须逐件进行检查（需符合质量要求及设计要求）。 顶托（可旋转调节长度）约需7350个，其长度为500mm。 扭力扳具（检查扣件螺栓拧紧扭力矩）2把。 砂袋（填充中粗砂作预压荷载）约需25.7万个；中粗砂约需6422吨。 QY30K型轮式汽车吊1台。3.2 施工进度计划 首先施工西侧（左

9、幅）桥梁的a1#a4#桥墩和b1#b4#桥台，架体搭设从b1#桥台处开始搭设，以桥梁中心线为第一排立杆，向左右两侧依次搭设（此前，桥墩和桥台砼均浇筑完成，同时定型钢模已拆除完毕）。待西侧施工场地地基硬化处理后开始施工。 待西侧（左幅）桥梁支模结束后，开始着手东侧（右幅）桥梁桥梁的a5#a8#桥墩和b5#b8#桥台，满堂支架从b5#桥台处开始搭设。图 左、右双幅桥满堂支模架搭设顺序图 密切关注四、五月份的天气状况，尽量赶在桃花汛之前做好满堂支模架的地基基础硬化处理工作。4 施工工艺技术4.1 地基处理长堎大道地处赣抚冲积平原区，地貌单元为赣江冲积阶地，根据现场已施工的实际情况（乌沙河河底及其河滩

10、上均由细砂构成，且乌沙河地下水非常活跃），承台开挖施工时，随时可出现管涌、流砂现象。针对上述实际情况，本司拟对需要搭设满堂脚手架范围内的地基部位进行硬化处理（拟硬化场地范围3936m2），地基平整压实硬化后按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设条形木板，周侧挖好排水沟，设置好纵坡，注意保持排水通畅。为确保现浇箱梁桥的施工质量，支模架的坚固与否是重点，而支模架地面的承载力更是至关重要的关键。为了确保箱梁浇捣的质量，每幅桥须修建长82m，宽24m符合支模承载力需要的支模架地面。为保证支模架地面承载强度，按以下环节进行施工：图 双幅桥满堂支模架基础硬化及周边排水沟井平面图 支模架地面在承台肋板

11、和桥墩施工结束后进行，承台浇筑完成后，承台基坑内须回填粗砂至标高16.0m以上。砂层上部不可填土，以备下一步处理支模架地面统一处理。 根据地质报告，地下水位在17.85m，砂层在标高16.0m左右，砂层上部是杂土和粉质土，因地下水影响，上层杂土和粉质土一旦挠动就形成淤泥，承载力极低，无法用做支模架地面，故须将砂层以上的杂土清挖至砂层面（即标高16.0m左右），然后在原砂层上回填中粗砂至地下水位标高上（即标高17.9m），再在填砂层面上铺填20cm厚碎石基层和30cm厚水稳层，最后面层采用20cm厚C25商品砼硬化以用作箱梁满堂支模架的支撑基础面垫层（每3米见方做分仓缝）。图 双幅桥满堂支模架基

12、础硬化剖面图 在满堂支模架周侧做好有组织排水系统，沿支撑基础东西侧长边布置2条排水沟（两侧边垒砂袋护壁，沟底做5cm厚的C15砼垫层，沟深1m，沟底宽0.6m）；2个2.0m2.0m2.0m集水坑（四周垒砂袋护壁，坑底做5cm厚的C15砼垫层）。图 满堂支模架基础组织排水断面图（1-1）4.2 支架安装在地基承载力试验满足设计要求后，即开始搭设满堂支架。4.2.1 箱梁支模架搭设形式 顺桥向立杆间距0.8m，桥墩边线四周0.5m范围内（桥台为梁端往梁体方向1.8m范围内，中横梁宽度2.0m，端横梁宽度1.4m）顺桥向立杆间距加密为0.5m，即桥纵向立杆间距为50.5m240.8m70.5m19

13、0.8m（自桥梁中心线算起，桥梁前后对称）。图 满堂支架搭设纵向（1/2立面）断面图 垂直桥身的横向立杆间距为30.8m30.5m40.8m40.5m20.8m（自桥梁中心线算起，桥梁左右对称）。图 满堂支架搭设横向断面图 水平横杆层间步距为1.2m（腹板、中横隔梁、中横梁及端横梁位置步距加密至1m）。 立杆上部设置可调式顶托，便于支模架高度的调整并使其上部底模面标高符合设计要求，顶托的高度调节范围在00.3m范围之内（确保顶托至少有0.2m套在其下部的钢管内）。图 可调式顶托设置图 沿桥梁纵横向每4排立杆布设竖向剪刀撑一道，顺立杆高度方向每4档步距设水平剪刀撑一道，并在地基强度变化界面加设剪

14、刀撑，增加支架刚度。 纵、横向横杆于硬化地基面以上100300mm布设一道，以上每1.2m布设一道；可调顶托部位布设一道横杆。 顶托上布置双排483.5mm钢管作纵梁，箱梁底板下方的双排483.5mm钢管横桥向布置，翼缘板下所对应的位置双排483.5mm钢管采用顺桥向布置。 图 满堂支架搭设图图 立杆上部顶托内双钢管布置图 纵梁上布置100mm100mm（腹板、中横隔梁、中横梁及端横梁位置）或100mm65mm（其它位置）木枋作分配梁，木枋固定在与之垂直的钢管上，分配梁间距为167mm（腹板、中横隔梁、中横梁及端横梁位置）或200mm（其它位置）。 木枋上铺设12mm厚竹胶板作为箱梁底模。4.

15、2.2 满堂支模架搭设要求 立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距立杆底端100300mm，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。 随着架体升高，剪刀撑应同步设置。剪刀撑搭接长度600mm，并用2个旋转扣件固定；旋转扣件的中心线距主节点的距离150mm。图 剪刀撑设置图 相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内。 立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300。 安全网在剪刀撑等设置完毕后设置，并满挂在外排杆件内侧横杆下方，用26铁丝把网眼与杆件绑牢。 扣件螺栓拧紧扭力矩40Nm，且65Nm（用扭力扳具检查之）。4.2.3 满堂支模架检查要点 满堂支模架的总体构造要求：横平竖直、连接牢固、脚

16、底着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦，安全设施齐全、牢固。 支模架在拼装过程中，须检查每根立杆底座下是否松动，否则，要旋紧可调底座或用钢板垫实。 整架拼装完后，在纵、横向连续布设剪刀撑，以增强支架的稳定。 在桥面一侧设1.2m宽斜坡人行道，满铺木板，并安装钢管护栏，安装防护网。 在混凝土浇筑前须进行整体支架检查和验收。主要检查内容如下：a、地基是否有开裂、破损、不均匀沉降等；b、支架底托是否与基础全接触；c、立杆是否有变形、破损、裂纹、锈蚀；d、各杆件连接部位的碗扣、横杆是否锁紧；e、立杆与顶底托是否处于同一轴线；f、顶托上的普通钢管是否与立杆的轴心重合；g、普通钢管搭接时是否有相应的搭接长度

17、，搭接长度是否固定牢固；h、支架的纵横间距、立杆步距是否满足要求；i、剪刀撑、横杆是否按要求进行施工；j、复核荷载是否超过规定；k、立杆接头是否错开（选用两种以上长度的立杆，使立杆接头错开）。5 施工安全保证措施5.1 安全组织保障本工程的安全管理方针是“安全第一、预防为主”。建立以项目经理为首，由生产副经理、项目工程师、专职安全员、各专业分包等各方面管理人员组成安全保证体系。 严格执行国家及江西省有关现场安全管理的相关规定。 现场施工人员严格执行建筑安装工程安全技术规程和建筑安装工人安全技术操作规程。 加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥。 在主要施工部位、作业点、危险区、

18、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌。 配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱，实行三级配电；开关箱装设漏电保护器。 施工现场杜绝任意拉线接电。 各种施工机械进场后经安全检查合格后投入使用，验收不合格一律禁用。 安全生产教育制度，所有管理人员及操作工人须经考核取得安全上岗证后方可上岗。 安全生产检查制度，每周组织一次安全生产检查，项目部每周组织各部门、各分包方对现场进行一次安全隐患检查，对查出的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改。 实行安全生产奖罚制度与事故报告制度。5.2 安全技术措施5.2.1 支架使用规定 严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息。 严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架

19、上人员应立即撤离。 严禁任意改变构架结构及其尺寸。 禁止架体倾斜或连接点松驰。 支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。 不得将人行通道支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，并严禁悬挂起重设备。 不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。5.2.2 支架拆除规定 拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑横杆立杆件。 拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物。 拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠。 拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。 搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 禁

20、止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。 搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品。5.2.3 支架防电、避雷措施1、钢管支架防电措施 钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。 钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为22.5m。 夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。2、钢管支架避雷措施 避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。 接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面

21、以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.52.5m，直径为2550mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。 接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。 接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。 接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。 雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。5.3 安全应急预案安全应急预案的目的：事故发

22、生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。5.3.1 应急准备措施1、组织准备为预防和控制潜在的事故或紧急情况，做出应急准备和响应，最大限度消除或减少肯能产生事故造成的后果和影响，成立应急准备和响应小组。 公司应急小组成员：组长：蓝九元副组长：李文新组员：唐俊、顾针辉项目部应急小组成员：组长：周华忠副组长：赵耀伟组员：董皆太、毛寿金、赵兵 应急联系电话：公司：0791-5235084报警：1102、职责与分工 组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。 副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作

23、，当组长不在现场时代行组长的职责。 组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3、物资准备配置足够的有效器材，如：铁锹、充电工作灯、千斤顶；用于危险区域隔离的警戒带、安全禁止、警告、指令、指示标志牌；还应配备以及事故发生后能及时联络到起重机、挖土机、车辆，以上设备要有专人负责管理，但不要上锁，并作出明显标识，放置在一定的合适位置，使现场人员知道。4、制度建立对该高大模板支撑系统施工方案的实施建立“专项三检制度”，确保各个环节都验收合格才能进入下一道工序。5.3.2 应急响应措施 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报

24、告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 在混凝土浇筑过程中如遇架体失稳塌陷现象，应立即停止混凝土的浇筑，并用千斤顶、手动葫芦和导链等设备进行架体的顶升，阻止架体的继续坍塌，必要时使用履带吊进行配合。 如发生坍塌，应先观察危险、坍塌是否稳定后组织工人将模板开孔，放掉砼，恢复加固架体。经总工程师、监理验

25、收后再行进行浇筑。5.3.3 支架及模板倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害支架及模板倒塌事故主要造成人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法 有关人员的安排：组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 人员疏散、救援方法：人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，

26、先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 伤员救护： 休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸； 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血； 立即拨打120急救电话或送医院。 现场保护：由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁

27、站监护，防止闲人进入。5.4 安全监测监控5.4.1 目的与方法 检查支架的安全性，确保施工安全。 消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。 本方案拟对全部支架进行预压。 预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.151.2）。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用人工搬运或汽车吊进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。5.4.2 变形观测 测点布置：为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。 测量布置：在加载（该荷载为考虑1.151.2安

28、全系数后的梁跨荷载）50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24h后再次复测各控制点标高，若加载100%后所测数据与持荷24h后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。 支架日沉降量不得大于2.0mm（不含测量误差），一般梁跨预压时间为3天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高。5.4.3 预压沉降计算支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。5.4.4 预压卸载及底模标高调整 卸载时用汽车

29、吊吊装人工配合，从先加载的一端开始，卸载砂袋要垂直起落，不得在模板上拖拉。 按观测结果进行底模标高调整及纵横向施工预拱度预留，先对观测点处标高进行调整，每点调高的高度为该点的弹性变形值之和，然后对观测点之间的模板进行调整（利用支撑模板的立杆上部顶托进行旋转调节高度），经调整后底模应平整、线形流畅。6 劳动力计划根据本工程的施工工序及进度需求，本项目部选派各工种的操作熟练工进场施工，以确保整个箱梁支模架搭设工程按预定工期目标实现；同时配备1名现场专职安全员，以确保整个工程的安全生产施工。劳动力计划配置表工序名称各工种劳动力人数（个）架子工木工钢筋工砼工普工预应力清挖淤泥12回填中粗砂12铺摊碎石

30、层10铺摊水稳层10C25砼地面硬化103搭设满堂支模架40下部模板制作与安装5020支模架预压60下部钢筋制作与安装4020箱梁下部砼浇筑20上部模板制作与安装4015上部钢筋制作与安装3515箱梁上部砼浇筑20箱梁养护2预应力钢绞线张拉208拆模20拆除支模架支撑基础20各工种劳动力最高人数405040206087 设计及计算书7.1 底模板下分配梁验算 底模横梁或中横隔梁位置立杆纵向间距为0.5m，其他位置的纵向间距为0.8m；立杆横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.5m（腹板位置）和0.8m（其它位置）。 顶托双钢管纵梁底板位置按横桥向布置，翼缘板顺桥向布置，间距为0.5m（横梁或中横

31、隔梁位置）或0.8m（其它位置）。 分配梁垂直双钢管纵梁布置，间距0.167m和0.2m。因此分配梁计算跨径为0.5m（横梁或中横隔梁位置）或0.8m（其它位置），按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置（因横梁或中横隔梁位置计算跨径为0.5m，小于其它位置计算跨径0.8m，受力更为有利）。 考虑到当前建筑市场上租赁的钢管质量情况，本方案计算书中的钢管壁厚拟采用3.0mm进行设计验算。7.1.1 腹板对应的间距为167mm的木枋（100mm100mm木枋）受力验算底模处砼箱梁荷载：P12.22657.2kN/m2（按2.2m砼厚度计算）；模板荷载：P2200kg/m22kN/

32、m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2；木枋抗弯截面系数Wbh2/610102/6166.7cm3。 由梁正应力计算公式：qL2/8W(63.71030.167)0.52/(8166.710-6)1.99MPa11MPa，即强度满足要求（公式见周水兴、何兆益、邹毅松等编著路桥施工计算手册人民交通出版社2001年10月第1版P433页式13-6及式13-5，木材种类选用A-4杉木路桥施工计算手册P805页）。 由矩形梁弯曲剪应力计算公式：3Q/2A3(63.710

33、30.167)(0.5/2)/(20.10.1)0.13MPa1.7MPa，即强度满足要求（杉木，木材种类A-4，公式见路桥施工计算手册P429页式12-95）。由矩形简支梁挠度计算公式：弹性模量E9103MPa；惯性矩Ibh3/12833.3cm4；fmax5qL4/384EI563.70.1671031030.54/(384833.310-89109)；0.16mmf1.25mm（fL/400，公式见路桥施工计算手册P433页12-7），即刚度满足要求。7.1.2 底板下间距为200mm的木枋（65mm100mm木枋）受力验算中间位置顶板砼0.25m厚，底板砼厚度在0.20.5m之间，按0

34、.75m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.2m，则有：底模处砼箱梁荷载：P10.752619.5kN/m2；内模支撑和模板荷载：P2400kg/m24kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2；木枋抗弯截面系数Wbh2/66.5102/6108.3cm3。 由梁正应力计算公式：qL2/8W(28.01030.2)0.82/(8108.310-6)4.14MPa11MPa，即强度满足要求（公式见周水兴、何兆益、邹毅松等编著路桥施工计算手册人民

35、交通出版社2001年10月第1版P433页式13-6及式13-5，木材种类选用A-4杉木路桥施工计算手册P805页）。 由矩形梁弯曲剪应力计算公式：3Q/2A3(28.00.2)103(0.8/2)/(26.51010-4)0.52MPa1.7MPa，即强度满足要求（杉木，木材种类A-4，公式见路桥施工计算手册P429页式12-95）。 由矩形简支梁挠度计算公式：弹性模量E9103MPa；惯性矩Ibh3/12541.7cm4；fmax5qL4/384EI528.00.21031030.84/(384541.710-89109)0.61mmf2.0mm（fL/400，公式见路桥施工计算手册P43

36、3页12-7），即刚度满足要求。以上各数据均未考虑模板刚度和二次浇筑混凝土影响，若考虑模板刚度、二次浇筑混凝土和多跨连续梁作用，则以上各个实际值应小于此计算值。7.2 顶托纵梁（双排钢管）验算 底模横梁或中横隔梁位置立杆纵向间距为0.5m，其他位置的纵向间距为0.8m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.5m（腹板位置）和0.8m（其它位置）。 顶托双钢管纵梁底板处横桥向布置，其它位置顺桥向布置，间距为0.5m（横梁或中横隔梁位置）或0.8m（其它位置）。 故，顶托纵梁（双排钢管）计算跨径为0.5m（腹板位置）或0.8m（其它位置），按三跨连续梁受力进行验算。7.2.1 底模下腹板对应位置验算

37、底模处砼箱梁荷载：P12.22657.2kN/m2（按2.2m砼厚度计算）；模板荷载：P2200kg/m22kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2；平均线荷载q163.70.531.85kN/m；另查表（路桥施工计算手册P438面）可有：抗弯截面系数W8.986103mm3；惯性矩I2.156105mm4；容许正应力w215MPa；跨内最大弯矩Mmax31.850.52/100.80kNm。 由梁正应力计算公式：wMmax/W0.80106/(28.986

38、103)；44.5MPaw215MPa，即强度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-16及13-18）。 由3跨连续梁挠度计算公式：弹性模量E2.1105MPa；fmaxqL4/150EI31.8510000.54109/(1502.1105221.56104)0.15mmf1.25mm（fL/400，公式见路桥施工计算手册P433页12-7），即刚度满足要求。7.2.2 底模下中间底板对应位置验算底模处砼箱梁荷载：P10.752619.5kN/m2；内模支撑和模板荷载：P2400kg/m24kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P

39、4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2；平均线荷载q128.00.822.4kN/m；查表（路桥施工计算手册P438面）可有：抗弯截面系数W8.986103mm3；惯性矩I2.156105mm4；容许正应力w215MPa；跨内最大弯矩Mmax22.40.82/101.43kNm。 由梁正应力计算公式：wMmax/W1.43106/(28.986103)79.6MPaw215MPa，即强度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-16及13-18）。 由3跨连续梁挠度计算公式：弹性模量E2.1105MPa；fmaxqL4/150EI22.

40、41030.84109/(1502.1105221.56104)0.68mmf2.0mm（fL/400，公式见路桥施工计算手册P433页12-7），即刚度满足要求。7.3 立杆强度验算底模横梁或中横隔梁位置立杆纵向间距为0.5m，其他位置的纵向间距为0.8m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.5m（腹板位置）和0.8m（其它位置），因此单根立杆承受区域即为底板0.8m0.8m（中间底板位置）或0.5m0.5m（横梁、中横隔梁和腹板位置）或0.5m0.8m（其他位置）箱梁均布荷载，由双排普通钢管纵梁集中传至杆顶。根据受力分析，可知横梁区域处（间距0.5m0.5m）立杆受力较其它位置的立杆受力大

41、，故以横梁下的间距为0.5m0.5m的立杆作为受力验算杆件。底模处砼箱梁荷载：P12.22657.2kN/m2；模板荷载：P2200kg/m22kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2；立杆轴力N63.70.50.515.9kNN30kN（N取值详见交通部第一公路工程总公司主编桥涵下册P10页表13-5），即抗压强度满足要求。7.4 立杆稳定性验算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中：N 立杆的轴心压力设计值 (kN)，N15.9； 轴心受压立杆的稳定

42、系数，由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.59；A 立杆净截面面积 (cm2)，A = 4.24；W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49； 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算：l0 = k1uh(1)l0 = k1 k2 (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；k2 计算长度附加系数，h+2a1.7 按照表2取值1.003；u 计算长度系数，参照扣件式规范表，u = 1.7；a 立杆上端伸出

43、顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a = 0.3m；1、据公式(1)计算：立杆计算长度l0k1uh1.1551.71.22.36m。立杆长细比l0/i236/1.59148。立杆稳定系数0.347。即，108.1N/mm2f205N/mm2，即立杆稳定性验算满足要求。2、据公式(2)计算：立杆计算长度l0k1 k2 (h+2a)1.1551.003(1.2+20.3)2.08m。立杆长细比l0/i208/1.59131。立杆稳定系数0.429。即，87.4N/mm2f205N/mm2，即立杆稳定性验算满足要求。7.5 竹胶板（厚度12mm）强度验算7.5.1 腹板、中横梁及端横梁处底模板受力验

44、算（100mm100mm木枋间距为167mm）底模处砼箱梁荷载：P12.22657.2kN/m2；模板荷载：P2200kg/m22kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2；取1mm宽作为计算单元，以应力q63.710-3kN/m计算。弹性模量E竹5103MPa；容许正应力竹80MPa；抗弯截面系数Wbh2/611122/624mm3；惯性矩Ibh3/1211123/12144mm4；跨内最大弯矩MqL2/8163.710-30.1672/80.22210-3

45、kNm；正应力M/W0.22210-3kNm/24mm39.25MPa80MPa，即强度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-18）；挠度qL4/150EI63.710-30.1674/(150510314410-12)0.39mmL/400167/4000.42mm，即刚度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-17）。7.5.2 底板其它位置受力验算（65mm100mm木枋间距为200mm）中间位置顶板砼0.25m厚，底板砼厚度在0.20.5m之间，按0.75m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.2m，则有：底模处砼箱梁荷载：P10.752619.5

46、kN/m2；内模支撑和模板荷载：P2400kg/m24kN/m2；设备及人工荷载：P3250kg/m22.5kN/m2；砼浇注冲击及振捣荷载：P4200kg/m22kN/m2；则，总荷载P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2；取1mm宽作为计算单元，以应力q28.010-3kN/m计算。弹性模量E竹5103MPa；容许正应力竹80MPa；抗弯截面系数Wbh2/611122/624mm3；惯性矩Ibh3/1211123/12144mm4；跨内最大弯矩MqL2/8128.010-30.22/80.1410-3kNm；正应力M/W0.1410-3kNm/24mm35.83MPa80MPa，即

47、强度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-18）；挠度qL4/150EI28.010-30.204/(150510314410-12)0.42mmL/400200/4000.5mm，即刚度满足要求（公式见路桥施工计算手册P437页式13-17）。经计算，其余杆件均符合受力要求。7.6 地基容许承载力验算满堂支架下硬化后的支撑面（500mm厚C25素混凝土垫层）承载力按400kPa计算，即每平方米地基容许承载力为40t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为6.37t/m2。枕木宽度0.2m，枕木间距0.5m，枕木下地基承受的荷载为6.370.5/0.215.925t/m240t

48、/m2，完全满足施工要求。满堂排架支撑面下地基承载力按80kPa计算，即每平方米地基容许承载力为8t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为6.37t/m2。枕木宽度0.2m，枕木间距0.5m，扩散角取45度，硬化路面下地基承受的荷载为6.370.5/(0.2+0.3)6.4t/m28t/m2，故此地基状况可满足施工要求。目录1工程概况11.1工程简介11.2自然条件11.3重大危险源辨识21.4施工方法简介22编制说明及依据32.1编制说明32.2编制依据33施工计划43.1材料与设备计划43.2施工进度计划44施工工艺技术64.1地基处理64.2支架安装75施工安全保证措施125.1安

49、全组织保障125.2安全技术措施125.3安全应急预案135.4安全监测监控156劳动力计划177设计及计算书187.1底模板下分配梁验算187.2顶托纵梁（双排钢管）验算197.3立杆强度验算217.4立杆稳定性验算217.5竹胶板（厚度12mm）强度验算227.6地基容许承载力验算23附件一：满堂支模架支撑基础结构设计计算书附件二：新建县长堎大桥现浇箱梁支模架施工专项方案专家会评审意见施工组织设计(施工技术方案)报审表工程名称:长堎大道建设工程 编号:致：江西省建科工程建设监理有限公司 长堎大桥 监理部:我方已根据施工合同的有关规定完成了 现浇箱梁支模架施工 专项施工的方案的编制，并经我单

50、位技术负责人审查批准，请予以审查。附： 1、现浇箱梁支架施工专项方案。施工单位 (章)： 项目负责人： 日 期： 审查意见：专业监理工程师：日 期： 核查意见：项目监理机构（章）：总监理工程师（代表）：日 期： 建设单位审核意见：建设单位（章）：建设单位（代表）： 日 期： 施工单位签收：日 期： 满堂支模架基础工程结构计算报告书一、计算任务和计算依据项目名称：新建县长堎大道跨乌沙河桥梁工程路面和路基。计算部位包括路面和路基的计算。本计算为施工阶段结构计算。主要计算依据：1）新建县长堎大道跨乌沙河桥梁工程施工图设计文件；2）新建县长堎大道跨乌沙河桥梁工程地基岩土工程勘察报告。采用的标准和规范如

51、下：1）公路工程技术标准 (JTGB01-2003)；2）公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000)；3）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）；4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)；5）公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)；6）公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2002)；7）公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)等。二、荷载与荷载组合1）模板、支架和拱架自重；2）新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；4）振捣混凝土时产生的荷载；5）其他可能产

52、生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。表1 主要计算荷载和荷载组合荷载组合计算强度用验算刚度用(1)+(2)+(3)+(4)+(5)(1)+(2)+(5)面层类型:普通混凝土面层路面的变异水平的等级:低级可靠度系数:1.13三、计算过程和结果本次计算采用HPDS2006软件进行力学分析和计算。混凝土及面层力学指标：1）混凝土弯拉强度 5 MPa ；2）混凝土弯拉模量 31000 MPa；3）混凝土面层板长度 4.5 m；4）面层最大温度梯度 88 /m ；5）接缝应力折减系数 0.87；基(垫)层类型-新建公路土基上修筑的基(垫)层(见下表)层位基（垫）层材料名称厚度(cm)回弹模量(MPa

53、)1水泥稳定碎石5018002粗砂30035基层顶面当量回弹模量 ET= 286.7 Mpa。中间计算结果 :HB【拟定的混凝土面层厚度(mm) 】= 250；R【混凝土面层板的相对刚度半径(m)】= 0.709；SPS【混凝土面层的荷载应力(MPa)】= 1.09；SPR【混凝土面层的荷载疲劳应力(MPa)】= 2.93；BX【温度应力系数】= 0.63；STM【混凝土面层的温度应力(MPa)】= 2.07；KT【温度疲劳应力系数】= 0.49；STR【混凝土面层的温度疲劳应力(MPa)】= 1.02； SCR【混凝土面层的综合应力(荷载疲劳应力与温度疲劳应力之和)(MPa)】= 3.95；

54、 GSCR【可靠度系数与混凝土面层综合应力的乘积(MPa)】= 4.46；RE【与面层混凝土弯拉强度标准值的相对误差（）】=-10.8 %。通过对设计层厚度取整, 最后得到路面结构设计结果如下：基（垫）层材料名称厚度(cm)普通混凝土面层20水泥稳定碎石层50新建县长堎大桥工程现浇箱梁支模架施工专家评审意见公司二一年四月十六日评审专家名单：姓名单位职称新建县长堎大桥现浇箱梁支模架施工专项方案专家会评审意见2010年4月16日下午，新建县长堎大桥工程监理单位江西省建科工程建设监理有限公司在新建县城投会议室召开会议，对新建县长堎大桥现浇箱梁支模架施工专项方案进行评审。会议邀请的专家有江西省公路局原

55、总工何承庆教高、江西省工程咨询中心吴肇庆高工、江西中煤建设工程有限公司总工谌润水教高、南昌市城市规划设计研究总院副总工欧阳锦高工。与会人员还有业主单位新建县城投、施工单位江西省一建、设计单位南昌市城市规划设计研究总院有关人员。与会人员查看施工现场、听取了施工单位的方案汇报后，经充分讨论，原则同意施工单位提出的支架方案，并形成以下意见：施工单位采用扣件式满堂支架施工工艺，基本可行，应注意以下事项：1. 鉴于目前正值雨季，为确保安全，支架下采用砼垫层进行加固处理有必要，但考虑节约成本，砼厚度及其下换填材料须优化，建议换填材料采用中粗砂+水稳碎石（5%水泥）压实（厚度根据计算确定），C25砼垫层20

56、厘米厚（每3米见方分格）。处理范围以桥投影平面外1.5米为宜。2. 支架步距应细化，适当加密，应考虑充分的安全度，特别是腹板和横梁下实体段，尤其要注意。3. 补充施工进度安排及天气的关系。4. 要特别注意杆端连接短杆处扣件的失稳，建议斜撑改为剪刀撑，横杆与桥台顶紧，以加强支架整体稳定性。5. 补充做好并扩大有组织排水系统方案。6. 施工过程中，施工单位要密切观测支架状况，确保施工安全，要有应急预案。7. 箱梁砼浇筑前，一定要按设计要求进行预压预检。8. 调整后的最终方案须经监理批准，按程序报批后，方可实施。专家组长：专家组成员：2010年4月16日新建县长堎大桥工程现浇箱梁支模架施工专家评审会议签到单姓名单位职称职务新建县长堎大桥工程现浇箱梁支模架施工专家评审意见汇总签名：时间：新建县长堎大桥工程现浇箱梁支模架施工专家评审意见专家工作单位职称（职务）专家意见