满堂脚手架专项施工方案设计14643

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1、wordXXXXXXXX工程满堂脚手架施工方案编制人：审核人：审批人：XXXXXXXX2018年 月目 录第一节编制依据.3第二节工程概况.3第三节满堂脚手架搭设方案.4第四节安装满堂脚手架的施工管理.5一、脚手架搭拆施工工艺.7二、脚手架的检查与验收.7三、脚手架拆除技术措施.7四、脚手架拆除的安全技术措施.8五、安全措施. . . . .9六、脚手架搭拆的人员安排.15七、方案结语.15第五节脚手架材料检测要求15第六节满堂脚手架安全性验算16第一节 编制依据XXXXXXXX二期工程地面生产系统IX标段工程施工组织设计XXXXXXXX二期工程地面生产系统IX标段工程设计图纸建筑结构荷载规（

2、GB50009-2001）出版 建筑施工计算手册江正荣著；建筑施工手册第四版；钢结构设计规（GB50017-2003）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ1302011；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；建筑施工高处作业安全技术规JGJ80-91；施工现场临时用电安全技术规JGJ46-2005；建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012；第二节 工程概况XXXXXXXX二期工程地面生产系统IX标段工程工程位于XXXXXXXX工业园区，工地西距自治区首府XXXXXXXX265公里，距XXXXXXXX州首府昌吉市260公里，东离奇台县城220公里。南距吉木萨尔县城110公里。隶

3、属于XXXXXXXX煤矿。矿区地形平缓，除局部盐渍化地段外，有柏油公路通往阜康市、吉木萨尔县、奇台县、木垒县、XXXXXXXX均为一级公路或高等级公路，外部交通条件方便顺畅。工程施工围：XXXXXXXX二期（地面生产系统）标段工程是南矿地面生产系统二期一个子项，换热站（土建、建筑安装、含一期热风炉房改造）。围以甲方下发的施工图纸及工程量清单中的全部容为准。第三节 满堂脚手架搭设方案选用根据换热站主体框架的实际施工情况，在脚手架顶面主要为钢筋，混凝土、脚手板、安装人员及安装工具：扳手、管子钳、垫板及备用小配件，椐此，根据建筑结构荷载规、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规和建筑施工扣式钢管模板支架

4、技术规程中的相关荷载取值，施工人员及安装工具等标准值。由于屋顶面积大，高度高，为减少人员的搬运，充分利用空间的功能，顶面严格控制材料堆放，并须分散堆放， 堆放点上有专人负责。一、搭设准备工作在脚手架搭设前，应做好以下准备工作：1、据施工方案的要求，应由技术人员对参与脚手架搭设的有关人员进行全面的技术交底。2、应对搭设用的钢管、扣件、铁丝等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用，经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。3、清除地面杂物，准备垫板，做好立杆基础措施。4、对脚手架立杆底脚位置进行定位放线，并对顶板进行支撑加固。二、脚手架搭设方案根据梁板的施工方案，采用扣件式满堂钢管脚手架作为支撑

5、体系，脚手架采用分层搭设，脚手架的最高搭设高度为6.2m，层高错位处需围护挡板，脚手架中间设置剪刀撑和水平撑，由于脚手架高度高，脚手架搭设需分两步进行，第一步为立杆放脚，设置扫地杆，纵横向剪刀撑位置，搭设完成后，进行第一次验收，验收合格后方可进行第二步安装。第二步为中间剩余部分脚手架的搭设及外围周边剪刀撑设置，完成后进行脚手架的第二次验收，为整体验收。脚手架钢管考虑目前市场上的质量情况，决定选用规格483.2，Q235A，1.2m，水平杆步距为1.8m，脚手架搭设顶面宽度符合平面布置图要求，以满足梁板支承特点，为保证脚手架纵横向稳定，根据规6.8.2条规定，满堂脚手架周边环向和中间设置剪刀撑，

6、并由地面至操作顶面连续设置，剪刀撑与地面倾角为45 60之间，中间剪刀撑每隔四排设置，间距不大于8m，水平剪刀撑按每隔两步设置一道，立杆底部设扫地杆。第四节 安装满堂脚手架的施工管理一、脚手架搭拆施工工艺搭设标准：脚手架钢管要求横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形、不摇晃，立杆与立杆采用一字扣件对接，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨，两相邻立杆在高度方向的接头不大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不大于架高的1/400，立杆在离地脚30cm处设置扫地杆。1、搭设顺序先按1.2m立杆间距进行整体布杆，砼柱梁抱箍连接，作为连墙件搭设中间场地部位脚手架与周边已搭设部分持平再按层高往上

7、逐层搭设。2、脚手架搭设画线放样放置木垫块放置纵向扫地杆立杆（加临时抛杆）横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三步纵向水平杆第三步横向水平杆以此类推，完成第一层脚手架纵横向搭设剪刀撑搭设再搭设上几层脚手架水平剪刀撑搭设铺设脚手片。（1）先画线放样，然后脚手架立杆摆放，场地处立杆在基本立杆间距中间加一根，呈“十”型。（2）脚手架立杆底脚处铺设木板垫块，垫块长度不少于两跨。 （3）在脚手架搭设高度满足剪刀撑安装高度后，随即同步进行剪刀撑搭设中间纵横向每隔四排设一道通长剪刀撑，斜杆与地面成45 60夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，二根钢管搭接，搭接

8、长度不小于1m，用旋转扣件三个，中距400mm，二端头外露150mm。（4）脚手架立杆采用一字扣件对接，顶层杆可采用搭接。（5）为将脚手架钢管偏心受压为轴心受压，将相邻步距的大横杆交替设于立杆两侧，不得设于同一侧。（6）扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力矩适当（控制在4060Nm，重点部位不小于60Nm），对接扣件的开口应朝或朝上，在操作层纵向杆与立杆连接的扣件下面采用双扣件。扣件应分不同部位进行检查，对堆料平台扣件应用扭力扳手逐一检查，其他部位则由安检人员抽样检查。（7）脚手架水平杆伸出端能与砼柱、梁或墙顶紧处，水平杆应顶紧，立杆距柱、梁不小于15。（8）四周为砼框架结构，只有砼柱和框架

9、梁，故在周边平台上搭设时，脚手架与框架柱梁应用钢管抱箍连接，作为脚手架与框架的连墙件，连墙件按一步一跨设置。（9）脚手架水平剪刀撑按纵横向从顶层开始向下每隔两步设置一道。（10）四周临空面应设挡脚板和栏杆，栏杆高度不小于1.2m，并围护安全网。二、脚手架的检查与验收脚手架由验收人员填写验收记录，并由搭设人员、安全员、施工员和项目经理、监理签证，方能交付使用。1、脚手架必须由专业技术人员搭设，搭设前由项目技术负责人向全体员工进行安全技术交底，形书面交底记录，并在交底文件上签字确认。2、进行分区、分层、分次验收和检查，发现有不符合要求的应迅速调整，并追究责任。3、脚手架验收严格按建筑施工扣件式钢管

10、脚手架安全技术规（JGJ130-2011）中所要求的容进行检查，容如下： 主要受力部位搭设后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采取扭力扳手检查，其他部位随机分布抽样进行检测。 剪刀撑：垂直剪刀撑纵横向每隔四跨设置一道，与地面角度在4560之间；水平剪刀撑按两步一道设置。 杆件搭接：立杆采用对接，顶层可采用搭接，顶面横杆和剪刀撑等搭接长度不小于100，并采用3个扣件紧固。三、脚手架拆除技术措施1、拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚

11、手架中留存的材料、电线等杂物。 2拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。3拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆纵横向大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑横向大横杆纵向大横杆立杆）。5不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。四、脚

12、手架拆除的安全技术措施1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或拉立警戒线，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应通知对方，以防坠落。5在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面

13、。7所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。五、安全措施1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，患有心脏病、高血压者不得上脚手架操作。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑软底鞋，工具及零配件要放在工具袋；袖口、裤口要扎紧。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-211、J84-2011）规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混

14、凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、在脚手架使用期间，在每天上岗前，应由带班队长和安全员先进行巡检，日常由架子工进行安全检查与维护，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2011、J84-2011）规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7、临空搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。8、脚手架上进行电、气焊作业时，必须配备灭火器等灭火器材，并由专人看守。9、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规（JGJ46-2

15、005）的有关规定执行。10、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专职安全员进行现场监督和巡视，严禁人员入。11、严禁从脚手架上往上、下抛物。12、遇到立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形等问题，在未解决前应停止使用脚手架。13、脚手架搭设完成后应有书面验收记录，并履行验收签字手续，验收合格后，应将合格证挂在显眼处。14、在脚手架使用期间，顶面的网架杆件应分区分批分散堆放，并严禁抛掷，应轻放，顶面使用荷载控制在允许围，有专人进行控制。15、符合其它安全有关规定要求。16、脚手架工程事故应急预案 1）应急预案目的为对脚手架工程施工过程中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等

16、事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和企业财产的损失，制订本应急预案。2）适用围脚手架工程整个施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。3）职责（1）项目经理 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 有权采取一切手段，以控制和减少事故危害。 授权相关人员相应的应急处理权。（2）项目副经理 事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。（3）项目技术负责人 组织有关部门编制修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。 组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。 当项目经理、项目副经理不在时，担任应急总指挥

17、工作。（4）技术部：负责编制、修订、评审应急预案。（5）质安部 协助技术部编制修订、评审应急预案。 督促检查相关部门落实应急准备工作。（6）安装部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。 发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。4）抢险组织机构安装部抢险作业队总指挥：项目经理预案管理：项目技术副经理现场组织：项目副经理质安部技术部器材部综合部（2）抢险指挥中心设在项目经理办公室。5）应急物资准备为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施。不时准备下述物资：（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒线存放地点：现场仓库（2）人员急救设备；急救箱

18、，急救药品，担架存放地点：现场仓库（3）减损防护物资：钢管、安全网等存放地点：现场仓库6）技术资料药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。7）应急抢险队应急抢险队由项目部现场人员组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。8、应急抢险程序1）减小应急预案风险的措施（1） 作业层跨地面高度2m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应0.5m。（2）在脚手架高空落物影响围同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面安全网全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。（3）上下脚手架的坡道应设置扶手

19、、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（4）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。2）应急联络（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：a、对组织抢险队，立即进行现场抢救工作。b、通过通迅工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防等部门联络，请求支援。（3）应急联络单位、人员、地址、：天池能源项目部五彩湾特变煤矿备注应急指挥中心工地联系：1368694XXXX建设单位某某公司急救急救：120公安部门报警：110

20、消防火警：119 3）倒塌事故 施工现场一旦发生脚手架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失。 （1）不论任何人，一旦发现脚手架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行躲避。 （2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，打及时向公司应急抢险领导小组领导报告事故的发生情况，请求公司应急抢险领导小组的支援。 （3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。

21、本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场医务室。 （4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 （5）现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司迎接抢险领导小组。 4）高处坠落事故脚手架施工过程中高处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险。（1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：、立即组织

22、项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在医务室。、立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。、立即向当地医疗卫生(120)、公安部门(110)报告。、严格保护事故现场。项目部指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5）当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作：现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按

23、有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。六、脚手架搭拆的人员安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员1015人。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、脚手架的搭设和拆除，均应由项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、方案结语1、综上所述，采用（扣件式）脚手架方案，符合强度、刚度及整体稳定符合要求。2、通过计算所选材料能满足需要，符合工程施工方案的要求。

24、3、对脚手架材料要严格检查，钢管、扣件质量应具有质量证明文件，并且是合格的，搭设后要进行验收。4、搭设脚手架要严格遵守高空作业的规定，确保人身安全，符合高处作业安全技术规程的要求和施工组织设计中规定的安全作业容。第五节 脚手架材料检测要求一、钢管钢管材料要符合GB/T13793-92的技术要求，不合格的材料不能用于本工程中，钢管表面有凸状物、疵点裂纹、变形和扭曲等现象一律不得使用。每根钢管的两端的切口必须平直，严禁有斜口、毛口、卷口等现象。钢管还必须有出厂产品质量证明。1、新钢管的检查应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材料检验方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方

25、法的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应用有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、呀痕和深的划痕；4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合规定；5）钢管表面涂有防锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列规定：1）表面的锈蚀程度应符合规定，锈蚀检查每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规规定；二、扣件扣件应符合钢管脚手架扣件GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准

26、钢管脚手架扣件GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3） 新旧扣件使用前应进行防锈处理。第六节 满堂脚手架安全性验算一、脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：kg/m钢管验算参数选取：（按483.2取值）；cm2；惯性距I=1cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=87cm；直角、旋转扣件抗承载力为。由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。计算取值：操作平台立杆间距为1.2m，水平杆步距1.8m。二、脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管

27、计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m活荷载标准值：qk=kN/m20.375m=kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.20.113+1.20.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。组合后跨中最大弯矩的计算公式如下：Mmax=0.08q1l2+0.10q2l2 =（0.080.182+0.11.11）1.02 =0.126组合后支座处最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2

28、 =-（0.10.182+0.1171.11）1.02 =-0.148（4）取跨中和支座处的弯矩最大值进行抗弯强度验算：|Mmax跨中=0.126|Mmax支座=-0.148| = Mmax/W=0.1484.732cm3=N/mm2水平横向杆的计算强度小于205N/mm2，满足强度要求，符合安全计算。3、刚度（变形）验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度，计算公式为：Vmax=0.677q1l4/100EI+0.99q2l4/100EI静荷载标准值：q1=0.0384+13=0.1514kN/m活荷载标准值：q2kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770.1514+

29、0.990.79）10004/（1002.0610511.357104）mm10mm且1000/150横向水平杆最大挠度满足要求。（二）验算操作层纵向水平杆抗弯强度及变形纵向水平杆计算简图如下：1、纵向水平杆荷载值计算纵向杆的自重标准值：p1=0.03841.5=0.0576KN活荷载标准值：qk1.50.荷载的计算值：P=0.03841.2+0.11251.1.恒荷载计算取值：q1=1.2(0.0384+0.1125)=0.181kN/m活荷载计算取值：q2=1.4=1.103kN/m2、抗弯强度计算：最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载计算值最大不利的弯矩组合，弯矩按连续三跨考虑。组

30、合后跨中最大弯矩的计算公式如下：Mmax=0.08q1l2+0.289q2l2 =（0.080.181+0.2891.103）1.52 =0.7498组合后支座处最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.1q1l2-0.311q2l2 =-（0.10.181+0.3111.103）1.52 =-0.81251取跨中和支座处的弯矩最大值进行抗弯强度验算：|Mmax跨中=0.333|Mmax支座=-0.361|抗弯强度：=Mmax/W=106/4.732103=N/mm2f=205N/mm2平杆刚度满足要求，符合安全许可。3、纵向水平杆刚度（挠度）计算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值

31、最大不利分配的挠度和：均布荷载作用下最大挠度计算公式为：Vqmax=0.677q1l4/100EI集中荷载作用下最大挠度计算公式为：V pmax=q2l3/100EI纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度为：V1 =0.038410004/1002.0610511.357104=0.011mm纵向水平杆受集中荷载标准值作用下最不利分配引起的最大挠度：集中荷载：V2 =128010003/1002.0610511.357104mm最大挠度：V= V1 +V2=0.011+mm10mm且1000/150最大挠度满足要求。（三）验算扣件的抗滑承载力的计算.7得Rc=8kN，操作层纵向水平杆通过扣件传给

32、立杆竖向设计值：F=（1.4+1.20.3）1.01.0+1.255=kNRc 脚手架顶面纵向水平杆与立杆连接采用双扣件。（四）立杆的强度及稳定性计算1、验算长细比立杆横距：lb=1.2m，按二步三跨布置，查规表5.3.3 长度系数取=1.587cm，截面面积As=mm2查规5.1.9容许长细比为 =210 由规5.1.9公式，并取k=1长细比=l0/i=kh/i=11.518087=210满足要求。2、确定轴心受压构件稳定系数由规5.3.3公式：取k=1.155得 = l0/= kh/i =1.1551.518087=用插入法；查附录C表C得=0.1653、风荷载计算基本风压标准值：W00.

33、32KN/m2，高度变化系数：z0.74 体型系数：（参照荷载规，按桁架计算）s垂直于脚手架外表面的风压标准值：Wk0.7 s z W0 0.70.32 KN/m2由风荷载设计值产生的立杆弯距：公式 MwWkLah2/100.851.40.0351.01.8210 0.013风荷载产生的附加应力： wMwW13106103N/mm2205 N/mm24、立杆段轴向力设计值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下容： NG12/2)0.038/1.8018.00 = 2.474kN；2 NG210(1.5+0.3)/2 = 6.075kN； NG3101/2 = 0.

34、75 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4118 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.264 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3112/2 = 3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NGQ3= 9.887 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为GQ；5、稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001

35、)的规定采用：0 = 0.32 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001)的规定采用：z；s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.214 = 0.035 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 12/10 = 0.014 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.887 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N

36、= 10.517kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f

37、=205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 111.391 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10516.56/(0.186489)=115.625 N/mm2；立杆稳定性计算 = 115.625 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！34 / 341.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P21.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值: q10.123=0.

38、193 kN/m；活荷载的计算值: q21.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max22；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max22；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.234106,0.275106)/5080.0=54.134 N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 54.134 N/mm2小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续

39、梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度4/(1001051.050 4/(100105121900.0) = 0.948 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规表。大横杆的最大挠度小于或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：

40、p11.200 = 0.046 kN；脚手板的荷载标准值：P21.200/(2+1)=0.147 kN；活荷载标准值：1.200/(2+1) =1.260 kN；荷载的计算值(0.046+0.147)+1.4 1.260 = 1.996 kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax2；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax； = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm

41、2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=54/(384105121900.000) = 0.024 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax(32-42/9 ) /(72105121900.0) = 2.378 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/15

42、0)=7.000 与 10 mm,满足要求四、扣件抗滑力的计算:按规表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P11.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值1.200 /2 = 1.890 kN；荷载的计算值1.890=2.959 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足

43、要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为 NG112.000 = 1.393 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为 NG22(1.050+0.3)/2 = 0.567 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为 NG32； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG412.000 = 0.072 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164

44、kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，、外立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 3.780 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

45、公式GQ3.780= 7.889 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NGQ3.780= 7.095 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N =7.889 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规表得：计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

46、 lo/i 的结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 7889.000/(0.186489.000)=86.737 N/mm2；立杆稳定性计算 = 86.737 小于 f = 205.000 N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =7.095 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规表得：计算长度 ,由公式 lo = ku

47、h 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 93.649 小于 f = 205.000 N/mm2满足要求。七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；

48、活荷载标准值：NQ = 3.780 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.116 kN/m；Hs10-41030.116)=89.207 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：89.207)=81.901 m； H= 81.901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；活荷载标准值：NQ = 3.780 kN；每米立杆承

49、受的结构自重标准值：Gk = 0.116 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw0.85) = 0.079 /(1.4 ； Hs10-410-30.116)=84.694 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：84.694)=78.081 m； H= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960

50、 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLwWkAw = 3.116 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.116 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为排架距离墙的长度,由长细比的结果查表得到； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.116Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N

51、l小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；立杆基础底面的平均压力，p = N/A =78.836 kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.095 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2。 p=78.836 fg=200.000 kN/m2。地基承载力的计算满足要求！