久丰热电模板承重架施工方案

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1、模 板 承 重 架 施 工 方 案第一节 概 况1、工程概况项目内容工程概况工程名称：宁波久丰热电有限公司干煤棚扩建工程项目建设地点：宁波化工区跃进塘路567号（久丰热电厂内）招标人：宁波久丰热电有限公司招标代理机构：浙江省国际技术设备招标有限公司设计单位：东华工程科技股份有限公司建设规模：约8000平方米工程总投资：约1500万元建筑设计概况结构类型：干煤棚钢框架结构破碎楼框架结构转运楼框架结构栈桥轻钢框架结构建筑面积约8000平方米。建筑高度干煤棚20.42m破碎楼23.7m转运楼14.5m建筑层数干煤棚一层破碎楼四层转运楼三层材料概况本工程所有模板承重架均采用18mm厚的九夹板（胶合板）

2、及5070mm方木组合模板、483.5扣件式钢管承重架支撑体系。经结构施工图模板翻样计算，本工程约需模板10000m2左右，具体根据施工进度计划安排分批进场。混凝土浇捣施工采用泵送商品混凝土。模板承重架搭设所用材料验算参数取值如下：九夹板：抗弯强度设计值fm=15N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2;弹性模量E=6000。方木：抗弯强度设计值fm=13N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2;弹性模量E=9000。483.5钢管：根据实际进场材料复试测试，钢管壁厚按3.2mm考虑，相应惯性矩I=11.30104mm4;截面模量W=4.73103mm3；f=205 N/mm2

3、。扣件：直角扣件，根据实际进场材料复试测试，其单扣件承载力设计值取值为5.0kN，双扣件承载力设计值取值为10.0kN。结构断面尺寸柱断面尺寸(mm)450400、450800、500500、550550、600600、600800、800900、6001200梁断面尺寸300700 、300800、350800、350850、250300、300600、250350、250450、250600、3501000、6001200、等砼墙厚（mm）300楼板厚度(mm)100、110、120二、编制依据1、工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。2、主要规范和规程：2.1建筑施工扣件式钢管脚手

4、架安全技术规范 （JGJ130-2001）2002年版2.2浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20062.3砼模板用胶合板 （GB/T17658-1999）；2.4钢管脚手架扣件 （GB15831）；2.5木结构设计规范 （GBJ5）；2.6建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）；2.7建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）；2.8建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）；2.9部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定；2.10混凝土结构设计规范。三、模板制作设计1、剪力墙模板1）、剪力墙主要规格（厚度、高度）剪力墙体为300

5、厚、7000mm高的砼剪力墙作为典型验算对象。2）、模板设计构造模板均采用18厚九夹板，立档间距300，采用483.5钢管，横档间距550，采用2483.5钢管，两侧板间用M12mm对拉螺栓加固,纵横间距300550。模板安装简图见附图2、框架柱模板1）、取柱截面600600，净高4.0m为设计对象，面板采用18厚九夹板，内楞采用5070方木。柱箍为4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距450 mm，两根槽钢间用M14mm对拉螺栓拉紧，柱模安装简图见图（2-1）。其余较小截面尺寸柱，面板采用18厚九夹板，内楞采用5070方木。柱箍为4根10050 mm的槽钢组成钢楞柱箍，或由短钢管及

6、铁卡组成柱箍，间距500mm。2）、取柱截面10001000，净高4.0m为设计对象，面板采用18厚九夹板，内楞采用5070方木。柱箍为4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距400 mm，两根槽钢两端用M12mm对拉螺栓拉紧，中间用M14mm对拉螺栓拉紧，柱模安装简图见图（2-2）。其余600600至10001000之间截面尺寸柱亦按此设置。3）、取柱截面12001200，净高4.0m为设计对象，面板采用18厚九夹板，内楞采用5070方木。柱箍为4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距350mm，两根槽钢两端用M12mm对拉螺栓拉紧，中间用2根M14对拉螺栓拉紧，柱模安装简图

7、略。其余10001000至14001400之间截面尺寸柱亦按此设置。3、钢管支撑梁模板根据平面布置情况，支撑架搭设型式分成以下几种。一类梁：截面宽度350mm,高度700mm及其以下的框架梁，以350700mm截面为代表，梁板底小楞采用5070mm方木，平行与梁轴线方向布置3根，间距175mm，梁底大楞采用483.5钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距716mm，立杆横向间距1000mm，纵向间距835mm，梁底模中间平行与梁轴线方向设置1排立杆。梁侧模横楞采用5070mm木枋，间距为290mm；竖楞采用483.5钢管，间距500mm。二类梁：截面宽度250mm，高600mm的次梁，梁板底小楞采用

8、5070mm方木，平行与梁轴线方向布置3跟，梁底大楞采用钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距900mm，立杆横向间距650mm，纵向间距900mm。梁侧模横楞采用5070mm木枋，间距为240mm；竖楞采用483.5钢管，间距500mm。 三类梁：截面宽度350mm,高度800mm及其以上的框架梁，以3501000mm截面为代表，梁板底小楞采用5070mm方木，平行与梁轴线方向布置4跟，间距117mm，梁底大楞采用483.5钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距450mm，立杆横向间距800mm，纵向间距450mm，梁底模中间平行与梁轴线方向设置1排立杆。梁侧模横楞采用5070mm木枋，间距为220mm

9、；竖楞采用483.5钢管，间距500mm，侧模中部设置一道对拉螺杆，间距500mm。平行于梁轴线方向为纵向，现场布置以实际为准，且不得超过方案标注尺寸。部分超高、超重梁见超高、超重模板承重架专项方案。4、钢管支撑楼板模板取120mm厚结构楼板为设计对象，用18mm厚九夹板作模板，用483.5mm钢管作支撑，间距900mm。模板底部木楞间距250mm,采用5070mm方木。下楞采用483.5mm钢管，间距900mm，采用双扣件。四、管理体系及项目部组成高支模安全管理机构项目经理：沈志豪技术总工：王锡荣脚手架安全责任人:胡坤忠模板安全责任人:包诗松安全资料负责人: 李蛟钢筋安全责任人:陈爱足材料安

10、全责任人:李蛟混凝土安全责任人:李岳正现场总施工：马敏安全员：吴良五、混凝土浇捣施工部署干煤棚混凝土分项工程分三个流水段施工，其中20-29轴为第I流水段，12-19轴为第II流水段, 1-11轴为第III流水段。施工顺序为：先施工第I流水段再施工第II流水段第III流水段。破碎楼与转运楼混凝土分项工程柱子、梁、楼板整体浇注。柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支

11、架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土未浇筑后未达到设计强度80%下一层模板支撑架不得拆除。混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取措施解决。六.支模架的构造要求及措施 1、 立 杆1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向

12、低处延长两跨与立杆固定，高低差小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于500mm。2）、 模板支架底层步距，除满足方案设计要求外，步距小于1.8m。3）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。、搭接长度大于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于100mm。 4）、 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm，各接头中心至主节点的距离小于步距的1/3。 2、 水平杆1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、

13、搭接应符合下列规定：、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；各接头至最近主节点的距离小于纵距的确1/3；、搭接长度要大于1m，等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离大于100mm。2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距小于150mm。3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3 、 剪刀撑1）、模板支架按下列规定设置剪刀撑：、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；、模板支架四边

14、与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；、剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm；、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 4 、 其它要求1）、柱、墙板与梁板混凝土要分二次浇筑。2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠

15、连接。3)、斜梁、板结构的模板支架搭设时，设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。4)、模板支架的整体高宽比小于5。七、支模架的搭设及拆除1 、 搭设要求1）、模板支撑架施工前必须按照施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术负责人审查批准后方可实施。2）、模板支撑架搭设前工程技术负责人按模板支撑架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。3）、构配件按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用；堆放场地排水畅通，不得有积水。4）、连墙件如采用预埋方式，提前与相关部门协商，按要求预埋。5)、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上

16、。 6)、底座安放要符合下列规定：、底座、垫板均准确地放在定位线上；、木垫板厚度大于50mm。7)、扣件安装应符合下列规定：、扣件规格必须与钢管外径相匹配；、螺栓拧紧扭力矩大于40Nm，小于65Nm；、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离小于150mm；、对接扣件开口朝上或朝内；、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度大于100mm。 2、拆除要求1）全面检查模板支撑架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。2）模板支撑架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。3） 底模及其支架拆除时的混凝土

17、强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。 构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100预应力梁8100（张拉后）悬臂构件1004) 模板支架拆除时，按施工方案确定的方法和顺序进行。5) 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差小于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。6) 多层建筑的模板支架拆除时，保留拆除层上方不少于二层的模板支架。7) 卸料时应符合下列规定：、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；、运至地面

18、的钢管、扣件按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。8) 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人监护。9) 拆除的构配件分类绑扎成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。10) 拆除的构配件分类堆放，以便于运输、维护和保管。 八、支撑体系检查和验收要求1、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。2、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。3、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。4、模板支架验收应根据经批准的专项施

19、工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按下表确定项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357101）、对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施

20、工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。2）、拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。6、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。 7、模板支撑架搭设的允许偏差应符合下表的规定。项 目允许偏差立杆间距梁底+30板底+30步距+50立杆垂直度0.75%且60扣件拧紧40-65Nm九、支撑架安全管理1、支撑架搭设前，项目技术负责人对操作工人进行技术交底，操作工人必须持证上岗。2、2m以上高处搭设时，操作人员必须佩带安全带，并有可靠的立足点。3、搭设中或搭设完毕

21、，在明显位置设置安全警示标志，并不得擅自移动。4、模板支撑架浇筑混凝土时派专人全过程监护。十、质量保证措施1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。2、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。钢管组合安装前检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。3、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。4、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。5、浇筑过程中

22、，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。6、扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。7、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。8、立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm。十一、应急预案1、成立应急救援领导小组项目成立应急救援领导小组，明确各组管理人员的职责，成员小组由项目经理任组长，组员包括各部门负责人及其他项目部管理人员等。组 长：沈志豪副组长：吴亮组 员：胡鹏程、马敏、李蛟2、应急救援领导小组及其成员职责1）应急救援领导小组、责项目范围

23、内的应急响应工作；、负责重大事故的协调指挥工作；、负责本项目部在发生事故时的现场处理工作。2）应急救援小组成员职责、负责监督执行本措施；、负责制定并执行本项目的应急预防措施；、负责本项目在发生事故时的协调指挥工作；、负责协助小组长在发生事故时的现场处理工作。1、当事故发生后，现场有关人员立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)、发生高处坠落事故，马上

24、组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后

25、。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱

26、布，用绷带；较紧地包扎。、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通

27、。(2)、在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)、现场急救处理：、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。、伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。、伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。、伤肢不应抬高、按摩或热敷。、

28、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。、迅速转往医院。(6)、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)、按规定上报有关主管部门请求救援。4、物体打击事故应急救援施工区发生物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度；警戒组和疏散组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场，同时避免其他人员靠近现场；急救员立即通知现场应急小组组长，说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要的医疗处理，在伤情允许情况下，抢救组负责组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；由组长根据

29、汇报，决定是否拨打120 医疗急救电话，并说明伤员情况，行车路线；通讯组联系值班车到场，随时待命；通讯组安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下，立即组织人员防护，并禁止人员进出。注：若第一现场决策人员不在时，可由第二决策人代指挥，若第二决策人不在时可由第三决策人代替指挥，依次类推。当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者

30、的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。5、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。十二、模板承重架计算书（均取最不利情况验算）1、 剪力墙模板取 300、7000mm作为验算对象。1) 新浇混凝土对模板侧压力计算。混凝土自重（c）为24KN/m3，强度等级C40，坍落度为15cm，采用导管送，浇筑速度为2.5m/h，混凝土温度为25度，用插入式振捣器振捣,木模板尺寸24401220，分排竖排拼成。F1=0.22c200/(T+15) 12V1/2=0.222451.21.151.581=57.

31、6KN/m2F2 =247=168 KN/m2取小值F1=57.6KN/m2计算。 考虑侧模还受到倾倒混凝土时产生的水平荷载作用，取2 KN/m2。转换为线荷载：ql=（1.3557.6+1.42）1=80.56KN/m=80.56N/mmq2=57.61=57.6KN/m=57.6N/mmq3=80.560.30=24.168N/mmq4=57.60.30=17.28N/mm2) 面板验算这里只验算以18mm厚九夹板作面板情况（ f=15 N/mm2；E=6000）。强度验算（按三跨连续梁计算）：M=0.1qll2=0.180.563002=0.73106 N.mm=0.73KN.mW=bh

32、2/6=1/61000182=5.4 mm3 =M/W=0.73106/54000=13.5N/mm2f面板抗弯强度满足要求，内楞间距满足要求刚度验算：=0.677q2*l4/100EI=0.67757.63004/（10060001000183/12）=1.08mm=l/250=300/250=1.2mm 面板刚度满足要求，内楞间距满足要求3) 内楞验算内楞采用483.5mm钢管，（I=11.3104mm4；W=4.73103mm3；f=205N/mm2；E=2.06105）。强度验算：M=0.1q3l2=0.124.1685502=0.73106 N.mm=0.73KN.m =M/W=0.

33、73106/4730=155N/mm2f内楞强度满足要求,外楞间距满足要求刚度验算：=0.677q4*l4/100EI=0.67717.285504/（1002.0610511.3104）=0.46mm=l/250=550/250=2.2 mm 内楞刚度满足要求，外楞间距满足要求4) 对拉螺栓验算（M12对拉螺栓Aj=76mm，普通螺栓抗拉强度170N/mm2）N=（1.257.6+1.42）0.550.30=11.9103NA=N/f=11.9103/170=70mmAj=76mm采用M12对拉螺栓满足要求2.框架柱模板1）新浇混凝土对模板的侧压力：F1=0.22c200/(T+15) 12

34、V1/2=0.2224200/(25+15)1.21.154.81/2=79.82KN/F2=246=144 KN/取F= F1=79.82KN/取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/。转换为线荷载：ql=（1.3579.82+1.42）1=110.56KN/m=110.56N/mmq2=79.821=79.82KN/m=79.82N/mmq3=110.560.2=22.11N/mmq4=79.820.2=15.96N/mm2）柱模板强度验算柱模板选用18厚九夹板（fm=15 N/mm2；E=6000），计算简图见下图：图（3）M=0.1q1l2=0.1113.362002=0.45

35、106 N.mm=M/W=M/(bh2/6)=0.45106 /(1/61000182)=8.33N/mm2fm 面板抗弯强度满足要求，内楞间距满足要求。刚度验算：=0.677q2l4/100EI=0.67779.822004/（10060001000183/12）=0.3mm= l/250=200/250=0.8mm 面板刚度满足要求，内楞间距满足要求。3）内楞验算内楞采用7050mm方木（W=40833mm3，I=1429167 mm4，fm=13 N/ mm2， E=9000N/ mm2），承受模板传来的均布荷载，按三跨连续梁计算，计算简图见图（4）：强度验算：M=0.1q3l2=0.1

36、22.114502=0.45106 N.mm=M/W=0.45106 /40833=11.02 N/ mm2fm内楞强度满足要求，外楞间距满足要求。刚度验算：=0.677 q4l4/100EI=0.67715.964504/（10090001429167）=0.345mm=450/250=1.8mm 内楞刚度满足要求，外楞间距满足要求。4）槽钢楞柱箍验算用4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距450 mm，再分别用M12净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7103mm3，惯性矩I=198.3104mm4，E=2.1105N/ mm2，钢材抗拉强度=215 N/

37、 mm2，螺栓抗拉强度 =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（5）强度验算：P1=113.360.450.2=10.2KNP2=113.360.450.1=5.1KN支座反力：R =10.2KN +5.1KN=15.3KNM =15.30.45（5.10.3+10.20.1）=4.34KNm = M/W=4.34106/（39.7103）=109.32N/mm2 =215 N/ mm2强度满足要求刚度验算：= Ml2/150EI=4.341069002/（1502.1105198.3104）=0.056mm900/400=2.25mm刚度满足要求。对拉螺杆验算：N

38、中=15.3KN=N/A=15.3103/118=129.7N/ mm2 =170 N/ mm2中间采用M12对拉螺栓满足要求2）10001000截面新浇混凝土对模板的侧压力：F1=0.22c200/(T+15) 12V1/2=0.2224200/(25+15)1.21.154.81/2=79.82KN/F2=246=144 KN/取F= F1=79.52KN/取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/。转换为线荷载：ql=（1.3579.82+1.42）1=110.6KN/m=110.6N/mmq2=79.821=79.82KN/m=79.82N/mmq3=110.60.2=22.12

39、N/mmq4=79.820.2=16.0N/mm有600600柱模板的计算可知，模板强度、内楞设置都能满足要求，只需验算槽钢柱箍和对拉螺栓强度。槽钢筋楞柱箍验算用4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距400 mm，再两端分别用M12净面积76mm2对拉螺栓拉紧，正中间用1根M14净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7103mm3，惯性矩I=198.3104mm4，E=2.1105N/ mm2，钢材抗拉强度 =205 N/ mm2，螺栓抗拉强度 =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（6）P1=110.60.400.2=8.848KN

40、P2=103.60.400.1=4.424KN两端螺栓拉力R =8.848 KN，中间螺栓拉力F=17.696 KNM =8.8480.354.4240.2=2.22KNm = M/W=2.22106/（39.7103）=56N/mm2 =205 N/ mm2强度满足要求刚度验算：= Ml2/150EI=2.221066502/（1502.1105198.3104）=0.015mm650/400=1.625mm刚度满足要求。对拉螺栓强度验算N端=8.424KN=N/A=8.42103/76=111 N/ mm2 =170 N/ mm2两端采用M12对拉螺栓满足要求N中=17.696KN=N/A

41、=17.696103/105=168N/ mm2 =170 N/ mm2中间采用M14对拉螺栓满足要求3）12001200截面新浇混凝土对模板的侧压力：F1=0.22c200/(T+15) 12V1/2=0.2224200/(25+15)1.21.154.81/2=79.82KN/F2=246=144 KN/取F= F1=79.52KN/取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/。转换为线荷载：ql=（1.3579.82+1.42）1=110.6KN/m=110.6N/mmq2=79.821=79.82KN/m=79.82N/mmq3=110.60.2=22.12N/mmq4=79.82

42、0.2=16.0N/mm有600600柱模板的计算可知，模板强度、内楞设置都能满足要求，只需验算槽钢柱箍和对拉螺栓强度。槽钢筋楞柱箍验算用4根100485.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距350 mm，再两端分别用M12净面积76mm2对拉螺栓拉紧，正中间用2根M14净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7103mm3，惯性矩I=198.3104mm4，E=2.1105N/ mm2，钢材抗拉强度 =205 N/ mm2，螺栓抗拉强度 =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（7）P1=110.60.350.2=7.8KNP2=110.60.350.

43、1=3.9KN两端螺栓拉力R =5.68KN，中间螺栓拉力F=17.72KNM =5.680.353.90.2=1.21KNm = M/W=1.21106/（39.7103）=30.5N/mm2 =205 N/ mm2强度满足要求刚度验算：= Ml2/150EI=1.211065502/（1502.1105198.3104）=0.006mm750/400=1.375mm刚度满足要求。对拉螺栓强度验算N端=5.68KN=N/A=5.68103/76=74.8 N/ mm2 =170 N/ mm2两端采用M12对拉螺栓满足要求N中=17.72KN=N/A=16.676103/105=169N/ m

44、m2 =170 N/ mm2中间采用M14对拉螺栓满足要求3.钢管支撑梁模板（一）按屋面框架梁350700 mm为设计对象1、梁底模板承载力验算1）荷载计算梁底模承受标准荷载模板自重： x10.5KN/m2混凝土自重： x2240.716.8KN/m2钢筋自重： x31.50.71.05KN/m2施工人员及设备活荷载标准值： x41.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载标准值： x52.0KN/m2以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.5+16.8+1.05)+1.

45、4(1.0+2.0)=29kN/m2；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3=0.5+16.8+1.05=18.35kN/m2；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；2）抗弯强度验算（取1.0m宽为计算单元）按两跨连续梁验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：M=0.125ql2=0.125291.00.1752=0.12kNm；W=bh2/6=1000182/6=54000mm3I= bh3/12=1000183/12=486000 mm4 =0.12106/54000=2.3N/mm2；面板计算应力 =2.3N/m

46、m2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。3）挠度验算面板的最大挠度计算值: = 0.52118.351.01754/(1006000486000)=0.03mm；面板的最大挠度计算值 =0.03mm ，小于面板的最大允许挠度值 v = 175/ 250=0.7mm，满足要求。4）抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.625ql=0.6291.00.175=3.2kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =33.21000/(2100018)=0.27N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.27N/mm2，小于fv=1.4N/mm2，满足要求。2、梁底纵向支撑小楞的承载力

47、验算支撑小楞采用方木（50mm70mm），截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为：W=507070/6=40833 mm3；I=70505050/12=1.43106 mm4；1）荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=290.175=5.1kN/mqk=18.350.175=3.3 kN/m2）抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M =0.15.10.8352= 0.36kNm；最大受弯应力 = M / W = 0.36106/40833 = 8

48、.82N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 8.82N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.0 N/mm2，满足要求。3）抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: 最大剪力 Q =0.65.10.75= 2.6kN；支撑小楞的受剪应力值计算： = 32.6103/(270.050.0) =1.12N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 =1.12N/mm2 小于小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求。4）挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.6773.38354 /(10090001.4310

49、6)=0.85mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.85mm 小于支撑小楞的最大允许挠度v = 835/ 250=3.34mm，满足要求。3、梁底横向支撑钢管的承载力验算 P1=1.1290.1750.835=4.7KN；P2=4.70.5=2.35KN；R端=2.350.175/0.55=0.75 KN；R中=7.9KN；M=0.750.375= 0.282kNm； =0.282106/4.73103 = 60N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 =60N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求。梁底横向支撑小横杆的最大挠度：=0.3mm；小

50、于梁底支撑小横杆的最大允许挠度v = 550/ 250=2.2 mm，满足要求。4、扣件抗滑移的验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力 R RcRc - 扣件抗滑承载力设计值（单扣件，按检测报告降级使用）,取7.0kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R取最大支座反力，计算得到 R=7.9kN；7.0 R 12.0 kN,所以采用双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5、不组合风荷载时，立杆的稳定性验算1）立杆荷载计算根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的

51、轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力。根据前面的计算，此值最大为F1 =7.9kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.1515.73.2kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.350.9/2+(1.1-0.35)/20.835(0.30+25.10.13)=3.32kN；立杆受压荷载总设计值为：N =7.9+3.2+3.32=14.42kN；2）立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数；A - 立杆的截面面积，取

52、A = 4.5cm2；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0 = h+2a=1.80+20.20=2.2m；l0 = kh=1.1631.2721.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.272；k - 计算长度附加系数，取值为：1.163；故l0取2.663m； = l0/i = 2663/ 15.8 =169；查规程附录C得 = 0.248；KH=1/1+0.005(15.7-4)

53、= 0.95； =N/(AKH)=14.42103/(0.2484500.95)=137N/mm2；立杆的受压强度计算值 =137N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求。6、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9.31030.7 103=6.3106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.71.251.00.5

54、=0.4375kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.856.310610-60.43750.835/9.31000=211NH-模板支架计算高度。H=15.7 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.1m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.835 m。La-梁计算长度（m），La=9.3 m。综合以上参数，计算得N1=321115700/(1+1)1100)=4518N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 1442

55、0+ 4518) / (0.248 450 0.95)=186N/mm2。 = 186 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。（二）按二层楼板框架梁3501000 mm为设计对象1、梁底模板承载力验算1）荷载计算梁底模承受标准荷载模板自重： x10.5KN/m2混凝土自重： x2241.024.0KN/m2钢筋自重： x31.51.01.5KN/m2施工人员及设备活荷载标准值： x41.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载标准值： x52.0KN/m2以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.

56、35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.5+24+1.5)+1.4(1.0+2.0)=39.3kN/m2；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3=0.5+24+1.5=26kN/m2；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；2）抗弯强度验算（取1.0m宽为计算单元） 按三跨连续梁验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：M=0.1ql2=0.139.31.00.1172=0.06kNm；W=bh2/6=1000182/6=54000mm3I= bh3/12=1000183/12=486000 mm4

57、=0.06106/54000=2.8N/mm2；面板计算应力 =1.2N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。3）挠度验算面板的最大挠度计算值: = 0.677261.01174/(1006000486000)=0.02mm；面板的最大挠度计算值 =0.02mm ，小于面板的最大允许挠度值 v = 117/ 250=0.486mm，满足要求。4）抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.6ql=0.6391.00.175=2.8kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =32.81000/(2100018)=0.36N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.24N/mm2，小于fv=1.4N/mm2，满足要求。2、梁底纵向支撑小楞的承载力验算支