年产5万吨甲醛工艺第二吸收塔的设计含CAD图
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1年 产 5 万 吨 甲 醛 工 艺 第 二 吸 收 塔 的 设 计摘 要这篇文章主要进行 t/a 甲醛的生产工艺中第二吸收塔的设计,根据物料性质采4105用填料吸收塔塔。并通过物料衡算,进行设备选型及吸收塔塔体工艺尺寸的计算,设计出符合要求的填料吸收塔。 关键词:甲醛;填 料 塔 ; 吸 收 塔2Process design of industrial formaldehydeof 50,000 tons per yearDesign of the second absorption towerAbstractThis article mainly is about the second process for production of 50000 tons of formaldehyde absorption tower design, According to the material properties use packing absorber tower , through the material balance, equipment selection and the calculation of the absorber tower body process size , filler absorbing tower is designed to meet the requirements. Keywords: formaldehyde; packed column; absorption tower3目录摘 要 .1ABSTRACT .21 概述 .51.1 塔设备的分类1,2 51.2 板式塔2 .51.2.1 筛孔板塔 51.2.2 斜孔板塔 51.2.3 文氏管吸收器 61.3 填料塔3 61.3.1 散装填料 61.3.2 规整填料 81.4 板式塔和填料塔的比较4,13 81.4.1 生产能力 81.4.2 分离效率 81.4.3 压力降 91.4.4 操作弹性 91.4.5 结构、制造及造价等 91.5 材料的类型、材质及选择 .92.工艺介绍 103.工艺计算 113.1 吸收塔的物料衡算 .113.2 填料塔工艺尺寸的计算 143.2.1 塔径的计算 .143.2.2 液体喷淋密度的计算 153.2.3 填料层高度的计算 163.2.4 填料层压降的计算 184 精馏填料塔的内件类型 1844.1 填料支撑装置 .184.2 填料压紧装置 .194.3 液体分布装置 194.4 床层限制板 195. 填料吸收塔设计计算结果 20结束语 .21参考文献 .2251 概述1.1 塔设备的分类 1,2 塔设备是化工、石油化工、生物化工、制药工程等生产过程中广泛采用的气液传质设备,早已广泛用于蒸馏、吸收、解吸、萃取、洗涤、冷却等各种过程。塔设备经过长期发展,形成了形式繁多的结构,以满足各个方面的特殊需要,为了便于研究和比较,人们从不同的角度对塔设备进行分类,例如,按操作压力分为加压塔、常压塔和减压塔;按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解析塔萃取塔反应塔和干燥塔,但最常用的分类是按塔内气液接触构件的结构形式,可以分为板式塔和填料塔两大类。1.2 板式塔 2 在板式塔中,塔内装有一定数量的塔板,液体从塔顶进入,气体从塔底进入,气液的传质、传热过程是在各个塔板上进行。气体以鼓泡或喷射形式穿过板上的液层,进行传质与传热。在正常操作下,气相为分散相,液相为连续相,气相组成呈阶梯变化,属逐级接触逆流操作过程。板式塔种类很多。大致可分为二类:一类是降液管式,如泡罩塔、筛孔板塔、浮阀塔、S 形单向流板塔、舌形板塔、浮动喷射塔等;另一类是穿流式板塔,如穿流栅孔板塔(淋降板塔)、波纹穿流板塔、菱形斜孔板塔、短管穿流板塔等。1.2.1 筛孔板塔筛孔直径一般取 510mm,筛孔总面积占筛板面积的 10%18%。为使筛板上液层厚度保持均匀,筛板上设有溢流堰,液层厚度一般为 40mn 左右,筛板空塔风速约为 1.03.5m/s,筛板小孔气速 613m/s,每层筛板阻力300600Pa。筛孔板塔主要优点是构造简单,处理风量大,并能处理含尘气体。不足之处是筛孔堵塞清理较麻烦,塔的安装要求严格,塔板应保持水平,操作弹性较小。1.2.2 斜孔板塔斜孔板塔是筛孔板塔的另一形式。斜孔宽 1020m ,长 1015mm,高6mm。空塔气流速度一般取 13.5m/s,筛孔气流速度取 1015m/s 。气体从斜6孔水平喷出,相邻两孔的孔口方向相反,交错排列,液体经溢流堰供至塔板(堰高 30mm),与气流方向垂直流动,造成气液的高度湍流,使气液表面不断更新,气液充分接触,传质效果较好,净化效率高,同时可以处理含尘气体,不易堵塞,每层筛板阻力约为 400600Pa。该塔结构比筛孔板塔复杂,制造较困难,安装要求严格,容易发生偏流。1.2.3 文氏管吸收器文氏管吸收器通常由文氏管、喷雾器和旋风分离器组成,操作时将液体雾化喷射到文氏喉管的气流中,气流速度为 60100m/s ,处理 100m3/min 的废气需液体雾化喷人量为 40L/min。文氏管吸收器结构简单、设备小、占空间少、气速高、处理量大、气液接触好、传质较容易,特别适用于捕集气流中的微小颗粒物。但因气液并流,气液接触时间短,不适合难溶或反应速度慢的气液吸收,而且压力损失大(8009000h),能耗高。1.3 填料塔 3 在填料塔中,装有一定高度的填料层,液体自塔顶沿填料表面下流,气体逆流向上(有时也采用并流向下)流动,气液两相密切接触进行传质与传热。在正常操作下,气相为连续相,液相为分散相,气相组成呈连续变化,属微分接触逆流操作过程。塔设备的构件,除了种类繁多的各种内件,其余构件则是大概相同的。填料的种类很多,大致可以分为实体填料与网体填料两大类。实体填料有环形填料(如拉西环、鲍尔环及阶梯环)和鞍形填料(如弧鞍、矩鞍)以及栅板、波纹板填料。网体填料主要是由金属丝网制成的各种填料,如鞍形网、网、波纹网填料等。按填料的装填方法又可分为乱堆填料及整砌填料。各种颗粒型填料多属乱堆填料,如拉西环、鞍形、 网环。属于整砌填料的是各种新型组合填料,如波纹网、波纹板。1.3.1 散装填料拉西环是使用最早的一种填料,为外径与高度相等的圆环。在强度允许的条件下,壁厚应尽量减薄,以提高空隙率及堆积密度。一般直径在 75mm 一下的拉西环采用乱堆方式,使装卸方便,但气体阻力较大;直径大于 100mm 的拉西环多采用整砌方式,以降低流动阻力。拉西环可用陶瓷、金属、塑料及石墨7等材质制造。拉西环形状简单,制作容易,对其流体力学和传质特性的研究较为充分,是最早使用的一种填料。但拉西环存在着严重的沟流及璧流现象,这是由于拉西环为圆柱形,堆积时相邻环之间容易形成线接触,塔径愈大,填料层愈高,则沟流及璧流现象愈严重,致使传质效率显著下降。此外,由于这种填料层的滞留液量大,气体流动阻力较高,通量较低。鲍尔环是在拉西环的基础上改进而得。其结构为在拉西环的侧壁上开出两排长方形的窗孔,被切开的环壁的一侧仍与壁面相连,另一侧向环内弯曲,形成内伸的舌叶,诸舌叶的侧边在环中心相搭。可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。鲍尔环由于环壁开孔,大大提高了环内空间及环内表面积的利用率,气流阻力小,液体分布均匀。与拉西环相比,其通量可增加 50%以上,传质效率提高 30%左右。鲍尔环是目前应用较广的填料之一。阶梯环填料是对鲍尔环的改进。与鲍尔环相比,阶梯环高度减少了一半,并在一端增加了一个锥形翻边。由于高径比减少,使得气体绕填料外壁的平均路径大为缩短,减少了气体通过的填料层的阻力。锥形翻边不仅增加了填料的机械强度,而且使填料之间又线接触为主变成以点接触为主,这样不仅增加了填料间的空隙,同时成为液体沿填料表面流动的汇集分散点,可以促进液膜的表面更新,有利于传质效率的提高。阶梯环的综合性能优于鲍尔环,成为目前所使用的环形填料中最为优良的一种。弧鞍填料属鞍形填料的一种,其形状如同马鞍,一般采用瓷质材料制成。弧鞍填料的特点是表面全部敞开,不分内外,液体在表面两侧均匀流动,表面利用率高,流道呈弧形,流动阻力小。其缺点是易发生套叠,致使一部分填料表面被重合,使传质效率降低。弧鞍填料强度较差,容易破碎,工业生产中应用不多。矩鞍填料两端的弧形面改为矩形面,且两面大小不等,即成为矩鞍填料。矩鞍填料堆积时不会套叠,液体分布较均匀。矩鞍填料一般采用陶瓷材料制成,其性能优于拉西环。目前,国内绝大多数应用瓷拉西环,均已被瓷矩鞍填料所取代。环矩鞍填料是兼顾环形和鞍形结构特点而设计出的一种新型材料,该填料8一般以金属材质制成,故又称为金属环矩鞍填料。环矩鞍填料将环形填料和鞍形填料两者的优点集于一体,其综合性能优于鲍尔环和阶梯环,是工业应用最为普遍的一种金属散装填料 。31.3.2 规整填料规整填料是按一定的几何图形排列,整齐堆砌的填料。规整填料种类很多,根据其几何结构可分为格栅填料、网纹填料、脉冲填料等,工业上应用的规整填料绝大部分为波纹填料。波纹填料按结构分为网波纹填料和板波纹填料两大类,可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。加工中,波纹与塔轴的倾角有 30和45,倾角为 30以代号 BX(或 X)表示,倾角为以代号 CY(或 Y)表示。金属丝网波纹填料是网波纹填料的主要形式,是由金属丝网制成的。其特点是压降低、分离效率高,特别适用于精密精馏及真空精馏装置,为难分离物系、热敏性物系的精馏提供了有效的手段。尽管造价高,但因性能优良仍得到了广泛的应用。金属板波纹填料是板波纹填料的主要形式。该填料的波纹板片上冲压有许多 4mm6mm 的小孔,可起到粗分配板片上的液体、增强表面润湿性能的作用。金属孔板波纹填料强度高,耐腐蚀性强,特别适用于大直径塔及企业负荷较大的场合。波纹填料的优点是结构紧凑,阻力小,传质效率高,处理能力大,比表面积大。其缺点是不适于处理粘度大、易聚合或有悬浮的物性,且装卸、清理困难,造价高 14,15。1.4 板式塔和填料塔的比较 4,13 工业上,评价塔设备的性能指标主要有以下几个方面:生产能力:分离效率:塔压降;操作弹性;结构、制造及造价等。现就板式塔与填料塔的性能比较如下。1.4.1 生产能力板式塔与填料塔的液体流动和传质机理不同。板式塔的传质是通过上升气体穿过板上的液层来实现,板塔的开孔率一般占塔截面积的7%10%;而填料塔的传质是通过上升气体和靠重力沿填料表面下降的液流接触实现。填料塔内9件的开孔率通常在50%以上,而填料层的空隙率则超过90%,一般液泛点较高,故单位塔截面积上,填料塔的生产能力一般均高于板式塔。1.4.2 分离效率一般情况下,填料塔具有较高的分离效率,工业上常用填料塔每米理论级为2-8级。而常用板式塔,每米理论板最多不超过2级。研究表明,在减压、常压和低压(压力小于0.3MPa)操作下,填料塔的分离效率明显优于板式塔,在高压操作下,板式塔的分离效率略优于填料塔。1.4.3 压力降填料塔由于空隙率高,故其压降远远小于板式塔。一般情况下,板式塔的每个理论级压降约在0.41.1kPa,填料塔约为0.010.27kPa,通常,板式塔的压降高于填料塔的5倍左右。压降低能降低操作费用,节约能耗。1.4.4 操作弹性一般来说,填料本身对气液负荷变化的适应性很大,故填料塔的造作弹性取决于塔内件的设计,特别是液体分布器的设计,因而可根据实际需要确定填料塔的操作弹性。而板式塔的操作弹性则受到塔板液泛、液沫夹带及降液管能力的限制,一般操作弹性较小。1.4.5 结构、制造及造价等一般来说,填料塔的结构较板式塔简单,故制造、维修也较为方便,但填料塔的造价通常高于板式塔。应予指出,填料塔的持液量小于板式塔,持液量大,可使塔的操作平稳,不易引起产品的迅速变化,故板式塔较填料塔更易于操作。板式塔容易实现侧线进料和出料,而填料塔对侧线进料和出料等复杂情况不太适合。对于比表面积较大的高性能填料,填料层容易堵塞,故填料塔不宜直接处理有悬浮物或容易聚合的物料。1.5 材料的类型、材质及选择在塔设备设计时, 首先遇到塔型选择的问题。选择填料塔的一般原则为 5 (1)易起泡沫的物系,以选用填料塔为宜,填料能使泡沫破裂,而板式塔上 泡沫易引起塔的液泛。(2)热敏性物料的分离,尽可能降低塔釜温度,避免由于过热而导致的物10料聚集或分解。目前这个物系已普遍采用高效、低压降的规整填料,其压降小、持液量低。(3)对难分离物系,采用热泵技术可节能80以上,宜采用填料塔,难分离物系的塔顶、塔底温度较接近,采用低压降填料,会有更好的节能效果。(4)现有塔器的增产、节能、降耗,一般可采用高效填料改造原有塔板,达到与其目标。(5)厂房高度受限场合或精密分离需要很多理论分离级时,应优先考虑采用高效填料塔。(6)对腐蚀性介质宜采用填料塔,因为填料容易实现用各种防腐材料来制作。金属填料可用多种材质制成。其材质的选择主要根据物系的腐蚀性和金属材质的耐腐蚀性来综合考虑。碳钢填料造价低,且具有良好的表面润湿性能,对于无腐蚀或低腐蚀物系应优先考虑使用;不锈钢填料耐腐蚀性强,一般能耐除 Cl 以外常见物系的腐蚀,但其造价较高;钛材,特种合金钢等材质制成的填料造价极高,一般只在某些腐蚀性极强的物系下使用。金属填料可制成薄壁结构(0.2mm0.1mm) ,与同种类型,同种规格的陶瓷、塑料填料相比,他的通量大,气体阻力小,且具有很高的抗冲击性能,能在高温、高压、高冲击强度下使用,工业应用主要以金属填料为主。金属孔板波纹填料也称“Mellapak”填料,在不锈钢波纹片上钻有许多 5mm左右的小孔。该填料与同质材质的死网填料相比,虽然效率和通量低于波纹填料,但因造价低、强度高、抗腐蚀性能强,特别适用于大直径蒸馏塔,大有扩大应用的趋势。因设计进行的是甲醛分离,根据物料性质宜采用填料吸收塔塔,又因为甲醛分离难易程度适中,设计中选用不锈钢丝网波纹规整填料。2.工艺介绍设计所采用的生产工艺流程如下:11图 1 甲醇氧化制甲醛的物料流程图本设计任务为甲醇氧化制甲醛工艺中第二吸收塔的设计,本塔近似按低浓度恒压等温物理吸收考虑,设计中采用纯水作为吸收剂,气相自塔底进入与塔顶纯水逆向接触被吸收下来,塔顶尾气(CO、CO 2、O 2、H 2)送至尾气锅炉燃烧,塔底的稀甲醛溶液一部分回流至塔内,其余部分作为吸收剂送至第一吸收塔。3.工艺计算3.1 吸收塔的物料衡算进入二吸塔气相流中各组分的量及其组成见表 1进塔气相的质量流量为: hkgwh/6.472混合气体的平均摩尔质量为:36.2 14638.021.307.1607.804 9 iVmMy故进塔气相的摩尔流量为:hkmolG/39.1.7其中:的摩尔流量为:HCOhkmol/82.7041.12的摩尔流量为:OHC3 hkmol/372.016.39的摩尔流量为:2 58.1的摩尔流量为: kl/.的摩尔流量为:Cho67034.9的摩尔流量为:4Hml/28.1的摩尔流量为:2Ok.1的摩尔流量为: hol/0.36039的摩尔流量为:2Nkm17284.表 1 进入二吸塔气相流中各组分的量及其组成:物料名称 入塔气流量 入塔气组成kmol/h kg/h 摩尔分数 质量分数HCHO 7.822 234.7 0.041 0.0525CH3OH 3.372 108.0 0.0176 0.0241HCOOH 0 0 0 0H2O 19.58 352.4 0.1023 0.0788CO2 5.91 260.0 0.0309 0.0581CO 0.657 18.4 0.0034 0.0041CH4 0.328 5.2 0.0017 0.0012O2 0.328 10.5 0.0017 0.0023H2 31.20 62.4 0.1630 0.0140N2 122.17 3420.8 0.6384 0.7649合计 191.39 4472.61 1.00 1.00出二吸塔气相流中各组分的量及其组成见表 2尾气的质量流量为: hkgwh/69.384混合气体的平均摩尔质量为 43.2 14638.021.307.1607.8055 iVmMy13故进塔气相的摩尔流量为: hkmolG/39.14.267其中:的摩尔流量为:HCOl/082.5.1的摩尔流量为:3 hko4631264的摩尔流量为:2 ml/0的摩尔流量为:Ck953.1的摩尔流量为:Ohol/67.426的摩尔流量为:4H280.的摩尔流量为:2 kml/3.1.的摩尔流量为: ho19.264的摩尔流量为:2Nkl/7.20表 2 出二吸塔气相流中各组分的量及其组成物料名称 尾气流量 尾气组成kmol/h kg/h 摩尔分数 质量分数HCHO 0.082 2.46 0.0005 0.00006395CH3OH 0.2463 7.88 0.0015 0.0020HCOOH 0 0 0 0H2O 3.284 59.11 0.0200 0.0154CO2 5.91 260.04 0.0360 0.0676CO 0.657 18.40 0.0040 0.0048CH4 0.3284 5.25 0.0020 0.0014O2 0.3284 10.51 0.0020 0.0027H2 31.20 62.40 0.1900 0.0162N2 122.17 3420.76 0.7440 0.8892合计 164.21 3846.69 1.00 1.00二吸收塔吸收甲醛量为:7.8220.082=7.738 =232.14hkmol/hkg/14第二吸收塔混合气体 191.39 hkmol/图 2 吸收过程物料流程 简图914循环液流量 78.38 hkol/塔顶加水量 F hkol/甲醛浓度 15%二吸收塔循环液中甲醛浓度为 15%,循环液入一吸收塔量为 ,hkmol/38.7并设转化甲醇除尾气带出外,均在二吸收塔被吸收, 对第二吸收过程进行物料衡算 则二吸收塔加水量为:1038.721.6439.F得: hkghkmol/5/53.2 填料塔工艺尺寸的计算设计中选用的是填料吸收塔,因为填料塔自发明以来,已广泛地应用于化工生产的各个领域。填料塔具有结构简单,压力降小,且可用各种材料制造等优点。在处理容易产生泡沫的物料以及用于真空操作时,有其独特的优越性。表 3 丝网波纹规整填料特性参数 11 比表面积m2/m3空隙率 ,%水力半径 mdH,倾角 每米填料理论板数滞留量,%700 85 5 45 10 63.2.1 塔径的计算入塔气体积流量: smhVs /38.1/49715.23/)415.273(4.3.19 3尾气 164.21 hkmol/15入塔气密度:331 /897.0415.27.80mkgRTMpG丝网波纹的泛点可由下式计算:GeFu/2.CY 型不锈钢丝网波纹填料在泛点时当量空气速度为 smueF/2.泛点速度smuF /543.2897.0/12.对波纹填料空塔速度 取泛点速度的 0.75,即us/.543.7由 uVDs 94.078.1现场为设计、安装、维修及操作上的方便,同时在配管安装时,设计为可与一吸塔互换,故取与一吸塔等直径,取 D = 1800mm。3.2.2 液体喷淋密度的计算液体喷淋密度计算式为 2785.0DLUh对于规整填料,其最小喷淋密度通常取 2.0U适宜的喷淋密度 可用下式经验公式计算适 宜saUs适 宜式中 适宜的喷淋密度,适 宜s )/(23hm填料的比表面积, ,对 CY 不锈钢网波纹填料232/70m润湿速率,用水吸收有机物时,a )(093.hma则: hmUs 23/1.657093.适 宜16实际喷淋密度: min218.75.09/81UU喷由此可看出:实际的喷淋密度 之值比适宜的喷淋密度 要小很多,喷 适 宜s这主要是出于提高出塔吸收液浓度的考虑。但 之值仍大于最小喷淋密度喷,仍可维持吸收操作的正常运行 。 minU93.2.3 填料层高度的计算操作线方程:气相平均摩尔流量:V = (191.37 + 164.21)/2 = 177.79 hkmol/液相平均摩尔流量:L = (84.90 + 59.96)/2 = 72.4305.1.79.143221 xyxybb根据二吸塔的操作温度和压力选用 8.0kPa 下的相平衡数据,其数据处理结果如图 3 所示:表 4 甲醛- 水溶液的气液相平衡数据 6气相%(摩尔分数) 0.95 1.9 3.0 4.15 5.3 6.5液相%(摩尔分数) 5.3 10.6 15.8 21.1 26.2 31.4温度 14.6 17.4 20.3 23.6 26.8 30.3051015202530351234567y%x%y =0.214x 0.31 17图 3 甲醛水溶液在 8.0kPa 下气液相平衡图(yx 图)经过线性拟合,得到的相平衡关系如下:y =0.4074x 0.005611 或 x = 2.4546y + 0.01377相平衡方程:y = f(x)= 0.2141x 0.0031填料层高度: 12*byGdHKa选用水吸收甲醛的传质系数计算公式: 25.07.0594.Laky8.12x对于二吸塔,因气相浓度和液相均较低,故有 ,akyakx总摩尔流率:G = 177.79/(2.54343600)= 0.01942 smkol2/L = 72.43/(2.54343600) = 0.00791两相流的平均摩尔质量。 kolgMGG /4.23/.37.2/ 底顶 mLL 718918底顶质量流率 )/(45.0230194. 2smkg 17987Lsmkolaky 325.0.0 /15. sklx 382. /4.12010.45.92.7yxmKak所以有 )/(84503skoly 18传质单元数 。1212*bybmyd与 xb1、x b2 呈平衡的气相浓度 y*b1、y* b2:y*b1 = 0.21410.1018 0.0031 = 0.01870y*b2 = 0.21410.015 0.0031 = 0.000111512(0.41.870)(.50.1)0.641ln(/)ln/5bmy 120.4.56.3bmy mydaKGHby .0184.9212 为了与第一吸收塔设计、安装上的方便,故取与一吸塔一样的填料层高度。取 H = 6m。应该指出,所采用的相平衡关系所对应的相平衡温度均高于实际生产的操作温度,据此计算出来的填料层高度难免可能偏高,但这并不影响我们对此问题的处理方法。3.2.4 填料层压降的计算对不锈钢丝网波纹填料,由附录查每块理论板压降为:=627.79/PZa填料层总压降为: kPaP67.39.21064 精馏填料塔的内件类型填料塔的内件主要有填料支撑装置、填料压紧装置、液体分布装置、液体收集再分布装置等。合理地选择和设计内件,对保证填料塔的正常操作及优良的传质性能十分重要。 4.1 填料支撑装置填料支撑板要有足够的强度和刚度,能承受填料层重量、填料层中的持液量重量、操作中的附加重量和压力及检修时的人员等重量。同时填料支撑板应19具有大于填料层空隙率的开孔率,以防止塔首先在填料支撑件上产生液泛而导致填料层过早液泛。设计中,为防止在填料支撑装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料支撑装置的自由截面积应大于 75%3。填料支撑装置的作用是支撑塔内的填料。常用的填料支撑装置有栅板型、孔管型、驼峰型等。对于散装填料,通常选用孔管型、驼峰型支撑装置;对于规整填料,通常选用栅板型支撑装置。4.2 填料压紧装置为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动,需在填料层上方设置填料压紧装置。填料压紧装置有压紧栅板、压紧网板、金属紧压器等不同的类型。对于散装填料,可选用压紧网板,也可选用压紧栅板,在其下方,根据填料的规格敷设一层金属网,并将其与压紧栅板固定;对于规整填料,通常选用压紧栅板。设计中,为防止在填料压紧装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料压紧装置的自由截面积应大于 70%。为了便于安装和检修,填料压紧装置不能与塔壁采用连续固定方式,对于小塔可用螺钉固定于塔壁,而大塔则用支耳固定 12。4.3 液体分布装置液体分布装置的种类多样,有喷头式、盘式、管式、槽式及槽盘式等。工业应用以管式、槽式及槽盘式为主。槽式液体分布器是由分流槽(又称主槽或一级槽) 、分布槽(又称副槽或二级槽)构成的。一级槽通过槽底开孔将液体初分成若干流股,分别加入其下方的液体分布槽。分布槽的槽底(或槽壁)上设有孔道(或导管) ,将液体均匀分布于填料层上。槽式液体分布器具有较大的操作弹性和极好的抗污堵性,特别适合于大气液负荷及含有固体悬浮物、粘度大的液体的分离场合。管式分布器由不同结构形式的开孔管制成。其突出的特点是结构简单,供气体流过的自由截面积大、阻力小,但小孔易堵塞,操作弹性一般较小。设计中通常用管式液体分布器。液体再分布器减少填料层中液体璧流,使液体在填料层中分布均匀,对分段装设的填料,它对下段填料将液体再分布。204.4 床层限制板为了防止塔内上升气流或液泛时,使填料上浮,在填料床层之间上应设置填料床层限制板。5. 填料吸收塔设计计算结果序 号 项 目 数 据1 塔顶气相流量 4472.61kmol/h2 尾气流量 164.21kmol/h3 塔顶加水 51.21kmol/h4 出塔液流量 78.41 kmol/h5 最大循环量 207.3kg/h6 实际循环量 180kg/h7 出塔液摩尔分数 0.1038 出塔液质量分数 15%9 气体体积流量 sm/38.110 塔径 011 塔截面积 254.12 适宜喷淋密度 h3/1613 实际喷淋密度 m28.14 填料层高度 6m15 填料层总压降 37.67kPa21结束语本次毕业设计,我们组的课题是选用工艺较成熟的电解银法制取甲醛,我在本次毕业课题中主要承担第二吸收塔的工艺设计,吸收一吸塔未被吸收的气体。虽然我的论文作品已经完成,但还不是很成熟,还有很多不足之处:(1)在对填料层高度进行计算时,均设定在等摩尔相互扩散时气膜和液膜的分子传质系数下做近似计算,计算结果与实际情况将有所偏差。(2)对填料塔塔径的圆整是在一定参考第一吸收塔进行了相似处理。希望在今后的论文设计中尽量减少计算误差,在已有条件的基础上能对论文做更缜密的设计。22参考文献1姚玉英,化工原理上册M. 天津: 天津大学出版社, 1999.2姚玉英,化工原理下册M. 天津: 天津大学出版社, 1999.3贾绍义,柴诚敬. 化工原理课程设计M. 天津大学出版社, 2002.4匡国柱,,史启才. 化工单元过程及设备课程设计M. 北京: 化学工业出版社, 2002.5大昌,魏建华. 塔填料的工业应用及评价J. 化学工程 , 1995, 23 (3) : 15 -23.6刘光启,马连湘, 刘杰. 化学化工物性数据手册M. 北京 : 化学工业出社. 20027廖 巧 丽 , 米 镇 涛 . 化学工艺学M. 化学工业出版社 , 2001.8陆振东,化学工艺设计手册第二版M. 北京: 化学工业出版社, 1996, 1 .9时钧,汪家鼎,余国琮,等. 化学工程手册第二版上卷 M. 北京: 化学工业出版社, 1996.10葛婉华,陈鸣德. 化工计算M. 化学工业出版社, 2011.11中国石化集团上海工程有限公司. 化工工艺设计手册 M. 2003.12赵汝文. 填料塔气液分布器优化设计规律J. 化学工程 , 2006, 34( 7 ): 75- 78.13赵汝文,于健,高占. 我国大型塔器技术进展与技术创新 J. 现代化工, 2008,28(9)5-11.14赵汝文,王吉红,于健. 大型填料塔的设计及应用J. 煤化工, 2000, 92 ( 3 ): 50-571.15高碧霞,李好管. 新型规整填料及填料塔内件J. 化学工业与工程技术 , 2000, 21(5): 181.16朱有庭,曲文海,于浦义. 化工设备设计手册M. 化学工业出版社, 200423谢 辞本 次 毕 业 设 计 是 在 XX 老 师 的 悉 心 指 导 下 完 成 的 。 他 严谨细致、一丝不苟的作风一直是我工作、学习中的榜样;她循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪。这篇论文的每个实验细节和每个数据,都离不开她的细心指导。而她开朗的个性和宽容的态度,帮助我能够很快的融入我们这个新的设计团队中。X X 老 师 在 我 学 习 上 的 具 体 指 导 对 我 科 研 技 能 及 业 务 能力 的 提 高 有 着 深 远 的 影 响 。 在 此 , 我 向 XX 老 师 表 示 衷 心 的 感 谢 !最 后 在 设 计 即 将 完 成 之 际 , 对 所 有 曾 经 在 工 作 和 学 习 过 程 中 给 我 提 供过 帮 助 的 老 师 和 同 学 表 示 最 真 诚 的 感 谢 !1年 产 5 万 吨 甲 醛 工 艺 第 二 吸 收 塔 的 设 计摘 要这篇文章主要进行 t/a 甲醛的生产工艺中第二吸收塔的设计,根据物料性质采4105用填料吸收塔塔。并通过物料衡算,进行设备选型及吸收塔塔体工艺尺寸的计算,设计出符合要求的填料吸收塔。 关键词:甲醛;填 料 塔 ; 吸 收 塔2Process design of industrial formaldehydeof 50,000 tons per yearDesign of the second absorption towerAbstractThis article mainly is about the second process for production of 50000 tons of formaldehyde absorption tower design, According to the material properties use packing absorber tower , through the material balance, equipment selection and the calculation of the absorber tower body process size , filler absorbing tower is designed to meet the requirements. Keywords: formaldehyde; packed column; absorption tower3目录摘 要 .1ABSTRACT .21 概述 .51.1 塔设备的分类1,2 51.2 板式塔2 .51.2.1 筛孔板塔 51.2.2 斜孔板塔 51.2.3 文氏管吸收器 61.3 填料塔3 61.3.1 散装填料 61.3.2 规整填料 81.4 板式塔和填料塔的比较4,13 81.4.1 生产能力 81.4.2 分离效率 81.4.3 压力降 91.4.4 操作弹性 91.4.5 结构、制造及造价等 91.5 材料的类型、材质及选择 .92.工艺介绍 103.工艺计算 113.1 吸收塔的物料衡算 .113.2 填料塔工艺尺寸的计算 143.2.1 塔径的计算 .143.2.2 液体喷淋密度的计算 153.2.3 填料层高度的计算 163.2.4 填料层压降的计算 184 精馏填料塔的内件类型 1844.1 填料支撑装置 .184.2 填料压紧装置 .194.3 液体分布装置 194.4 床层限制板 195. 填料吸收塔设计计算结果 20结束语 .21参考文献 .2251 概述1.1 塔设备的分类 1,2 塔设备是化工、石油化工、生物化工、制药工程等生产过程中广泛采用的气液传质设备,早已广泛用于蒸馏、吸收、解吸、萃取、洗涤、冷却等各种过程。塔设备经过长期发展,形成了形式繁多的结构,以满足各个方面的特殊需要,为了便于研究和比较,人们从不同的角度对塔设备进行分类,例如,按操作压力分为加压塔、常压塔和减压塔;按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解析塔萃取塔反应塔和干燥塔,但最常用的分类是按塔内气液接触构件的结构形式,可以分为板式塔和填料塔两大类。1.2 板式塔 2 在板式塔中,塔内装有一定数量的塔板,液体从塔顶进入,气体从塔底进入,气液的传质、传热过程是在各个塔板上进行。气体以鼓泡或喷射形式穿过板上的液层,进行传质与传热。在正常操作下,气相为分散相,液相为连续相,气相组成呈阶梯变化,属逐级接触逆流操作过程。板式塔种类很多。大致可分为二类:一类是降液管式,如泡罩塔、筛孔板塔、浮阀塔、S 形单向流板塔、舌形板塔、浮动喷射塔等;另一类是穿流式板塔,如穿流栅孔板塔(淋降板塔)、波纹穿流板塔、菱形斜孔板塔、短管穿流板塔等。1.2.1 筛孔板塔筛孔直径一般取 510mm,筛孔总面积占筛板面积的 10%18%。为使筛板上液层厚度保持均匀,筛板上设有溢流堰,液层厚度一般为 40mn 左右,筛板空塔风速约为 1.03.5m/s,筛板小孔气速 613m/s,每层筛板阻力300600Pa。筛孔板塔主要优点是构造简单,处理风量大,并能处理含尘气体。不足之处是筛孔堵塞清理较麻烦,塔的安装要求严格,塔板应保持水平,操作弹性较小。1.2.2 斜孔板塔斜孔板塔是筛孔板塔的另一形式。斜孔宽 1020m ,长 1015mm,高6mm。空塔气流速度一般取 13.5m/s,筛孔气流速度取 1015m/s 。气体从斜6孔水平喷出,相邻两孔的孔口方向相反,交错排列,液体经溢流堰供至塔板(堰高 30mm),与气流方向垂直流动,造成气液的高度湍流,使气液表面不断更新,气液充分接触,传质效果较好,净化效率高,同时可以处理含尘气体,不易堵塞,每层筛板阻力约为 400600Pa。该塔结构比筛孔板塔复杂,制造较困难,安装要求严格,容易发生偏流。1.2.3 文氏管吸收器文氏管吸收器通常由文氏管、喷雾器和旋风分离器组成,操作时将液体雾化喷射到文氏喉管的气流中,气流速度为 60100m/s ,处理 100m3/min 的废气需液体雾化喷人量为 40L/min。文氏管吸收器结构简单、设备小、占空间少、气速高、处理量大、气液接触好、传质较容易,特别适用于捕集气流中的微小颗粒物。但因气液并流,气液接触时间短,不适合难溶或反应速度慢的气液吸收,而且压力损失大(8009000h),能耗高。1.3 填料塔 3 在填料塔中,装有一定高度的填料层,液体自塔顶沿填料表面下流,气体逆流向上(有时也采用并流向下)流动,气液两相密切接触进行传质与传热。在正常操作下,气相为连续相,液相为分散相,气相组成呈连续变化,属微分接触逆流操作过程。塔设备的构件,除了种类繁多的各种内件,其余构件则是大概相同的。填料的种类很多,大致可以分为实体填料与网体填料两大类。实体填料有环形填料(如拉西环、鲍尔环及阶梯环)和鞍形填料(如弧鞍、矩鞍)以及栅板、波纹板填料。网体填料主要是由金属丝网制成的各种填料,如鞍形网、网、波纹网填料等。按填料的装填方法又可分为乱堆填料及整砌填料。各种颗粒型填料多属乱堆填料,如拉西环、鞍形、 网环。属于整砌填料的是各种新型组合填料,如波纹网、波纹板。1.3.1 散装填料拉西环是使用最早的一种填料,为外径与高度相等的圆环。在强度允许的条件下,壁厚应尽量减薄,以提高空隙率及堆积密度。一般直径在 75mm 一下的拉西环采用乱堆方式,使装卸方便,但气体阻力较大;直径大于 100mm 的拉西环多采用整砌方式,以降低流动阻力。拉西环可用陶瓷、金属、塑料及石墨7等材质制造。拉西环形状简单,制作容易,对其流体力学和传质特性的研究较为充分,是最早使用的一种填料。但拉西环存在着严重的沟流及璧流现象,这是由于拉西环为圆柱形,堆积时相邻环之间容易形成线接触,塔径愈大,填料层愈高,则沟流及璧流现象愈严重,致使传质效率显著下降。此外,由于这种填料层的滞留液量大,气体流动阻力较高,通量较低。鲍尔环是在拉西环的基础上改进而得。其结构为在拉西环的侧壁上开出两排长方形的窗孔,被切开的环壁的一侧仍与壁面相连,另一侧向环内弯曲,形成内伸的舌叶,诸舌叶的侧边在环中心相搭。可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。鲍尔环由于环壁开孔,大大提高了环内空间及环内表面积的利用率,气流阻力小,液体分布均匀。与拉西环相比,其通量可增加 50%以上,传质效率提高 30%左右。鲍尔环是目前应用较广的填料之一。阶梯环填料是对鲍尔环的改进。与鲍尔环相比,阶梯环高度减少了一半,并在一端增加了一个锥形翻边。由于高径比减少,使得气体绕填料外壁的平均路径大为缩短,减少了气体通过的填料层的阻力。锥形翻边不仅增加了填料的机械强度,而且使填料之间又线接触为主变成以点接触为主,这样不仅增加了填料间的空隙,同时成为液体沿填料表面流动的汇集分散点,可以促进液膜的表面更新,有利于传质效率的提高。阶梯环的综合性能优于鲍尔环,成为目前所使用的环形填料中最为优良的一种。弧鞍填料属鞍形填料的一种,其形状如同马鞍,一般采用瓷质材料制成。弧鞍填料的特点是表面全部敞开,不分内外,液体在表面两侧均匀流动,表面利用率高,流道呈弧形,流动阻力小。其缺点是易发生套叠,致使一部分填料表面被重合,使传质效率降低。弧鞍填料强度较差,容易破碎,工业生产中应用不多。矩鞍填料两端的弧形面改为矩形面,且两面大小不等,即成为矩鞍填料。矩鞍填料堆积时不会套叠,液体分布较均匀。矩鞍填料一般采用陶瓷材料制成,其性能优于拉西环。目前,国内绝大多数应用瓷拉西环,均已被瓷矩鞍填料所取代。环矩鞍填料是兼顾环形和鞍形结构特点而设计出的一种新型材料,该填料8一般以金属材质制成,故又称为金属环矩鞍填料。环矩鞍填料将环形填料和鞍形填料两者的优点集于一体,其综合性能优于鲍尔环和阶梯环,是工业应用最为普遍的一种金属散装填料 。31.3.2 规整填料规整填料是按一定的几何图形排列,整齐堆砌的填料。规整填料种类很多,根据其几何结构可分为格栅填料、网纹填料、脉冲填料等,工业上应用的规整填料绝大部分为波纹填料。波纹填料按结构分为网波纹填料和板波纹填料两大类,可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。加工中,波纹与塔轴的倾角有 30和45,倾角为 30以代号 BX(或 X)表示,倾角为以代号 CY(或 Y)表示。金属丝网波纹填料是网波纹填料的主要形式,是由金属丝网制成的。其特点是压降低、分离效率高,特别适用于精密精馏及真空精馏装置,为难分离物系、热敏性物系的精馏提供了有效的手段。尽管造价高,但因性能优良仍得到了广泛的应用。金属板波纹填料是板波纹填料的主要形式。该填料的波纹板片上冲压有许多 4mm6mm 的小孔,可起到粗分配板片上的液体、增强表面润湿性能的作用。金属孔板波纹填料强度高,耐腐蚀性强,特别适用于大直径塔及企业负荷较大的场合。波纹填料的优点是结构紧凑,阻力小,传质效率高,处理能力大,比表面积大。其缺点是不适于处理粘度大、易聚合或有悬浮的物性,且装卸、清理困难,造价高 14,15。1.4 板式塔和填料塔的比较 4,13 工业上,评价塔设备的性能指标主要有以下几个方面:生产能力:分离效率:塔压降;操作弹性;结构、制造及造价等。现就板式塔与填料塔的性能比较如下。1.4.1 生产能力板式塔与填料塔的液体流动和传质机理不同。板式塔的传质是通过上升气体穿过板上的液层来实现,板塔的开孔率一般占塔截面积的7%10%;而填料塔的传质是通过上升气体和靠重力沿填料表面下降的液流接触实现。填料塔内9件的开孔率通常在50%以上,而填料层的空隙率则超过90%,一般液泛点较高,故单位塔截面积上,填料塔的生产能力一般均高于板式塔。1.4.2 分离效率一般情况下,填料塔具有较高的分离效率,工业上常用填料塔每米理论级为2-8级。而常用板式塔,每米理论板最多不超过2级。研究表明,在减压、常压和低压(压力小于0.3MPa)操作下,填料塔的分离效率明显优于板式塔,在高压操作下,板式塔的分离效率略优于填料塔。1.4.3 压力降填料塔由于空隙率高,故其压降远远小于板式塔。一般情况下,板式塔的每个理论级压降约在0.41.1kPa,填料塔约为0.010.27kPa,通常,板式塔的压降高于填料塔的5倍左右。压降低能降低操作费用,节约能耗。1.4.4 操作弹性一般来说,填料本身对气液负荷变化的适应性很大,故填料塔的造作弹性取决于塔内件的设计,特别是液体分布器的设计,因而可根据实际需要确定填料塔的操作弹性。而板式塔的操作弹性则受到塔板液泛、液沫夹带及降液管能力的限制,一般操作弹性较小。1.4.5 结构、制造及造价等一般来说,填料塔的结构较板式塔简单,故制造、维修也较为方便,但填料塔的造价通常高于板式塔。应予指出,填料塔的持液量小于板式塔,持液量大,可使塔的操作平稳,不易引起产品的迅速变化,故板式塔较填料塔更易于操作。板式塔容易实现侧线进料和出料,而填料塔对侧线进料和出料等复杂情况不太适合。对于比表面积较大的高性能填料,填料层容易堵塞,故填料塔不宜直接处理有悬浮物或容易聚合的物料。1.5 材料的类型、材质及选择在塔设备设计时, 首先遇到塔型选择的问题。选择填料塔的一般原则为 5 (1)易起泡沫的物系,以选用填料塔为宜,填料能使泡沫破裂,而板式塔上 泡沫易引起塔的液泛。(2)热敏性物料的分离,尽可能降低塔釜温度,避免由于过热而导致的物10料聚集或分解。目前这个物系已普遍采用高效、低压降的规整填料,其压降小、持液量低。(3)对难分离物系,采用热泵技术可节能80以上,宜采用填料塔,难分离物系的塔顶、塔底温度较接近,采用低压降填料,会有更好的节能效果。(4)现有塔器的增产、节能、降耗,一般可采用高效填料改造原有塔板,达到与其目标。(5)厂房高度受限场合或精密分离需要很多理论分离级时,应优先考虑采用高效填料塔。(6)对腐蚀性介质宜采用填料塔,因为填料容易实现用各种防腐材料来制作。金属填料可用多种材质制成。其材质的选择主要根据物系的腐蚀性和金属材质的耐腐蚀性来综合考虑。碳钢填料造价低,且具有良好的表面润湿性能,对于无腐蚀或低腐蚀物系应优先考虑使用;不锈钢填料耐腐蚀性强,一般能耐除 Cl 以外常见物系的腐蚀,但其造价较高;钛材,特种合金钢等材质制成的填料造价极高,一般只在某些腐蚀性极强的物系下使用。金属填料可制成薄壁结构(0.2mm0.1mm) ,与同种类型,同种规格的陶瓷、塑料填料相比,他的通量大,气体阻力小,且具有很高的抗冲击性能,能在高温、高压、高冲击强度下使用,工业应用主要以金属填料为主。金属孔板波纹填料也称“Mellapak”填料,在不锈钢波纹片上钻有许多 5mm左右的小孔。该填料与同质材质的死网填料相比,虽然效率和通量低于波纹填料,但因造价低、强度高、抗腐蚀性能强,特别适用于大直径蒸馏塔,大有扩大应用的趋势。因设计进行的是甲醛分离,根据物料性质宜采用填料吸收塔塔,又因为甲醛分离难易程度适中,设计中选用不锈钢丝网波纹规整填料。2.工艺介绍设计所采用的生产工艺流程如下:11图 1 甲醇氧化制甲醛的物料流程图本设计任务为甲醇氧化制甲醛工艺中第二吸收塔的设计,本塔近似按低浓度恒压等温物理吸收考虑,设计中采用纯水作为吸收剂,气相自塔底进入与塔顶纯水逆向接触被吸收下来,塔顶尾气(CO、CO 2、O 2、H 2)送至尾气锅炉燃烧,塔底的稀甲醛溶液一部分回流至塔内,其余部分作为吸收剂送至第一吸收塔。3.工艺计算3.1 吸收塔的物料衡算进入二吸塔气相流中各组分的量及其组成见表 1进塔气相的质量流量为: hkgwh/6.472混合气体的平均摩尔质量为:36.2 14638.021.307.1607.804 9 iVmMy故进塔气相的摩尔流量为:hkmolG/39.1.7其中:的摩尔流量为:HCOhkmol/82.7041.12的摩尔流量为:OHC3 hkmol/372.016.39的摩尔流量为:2 58.1的摩尔流量为: kl/.的摩尔流量为:Cho67034.9的摩尔流量为:4Hml/28.1的摩尔流量为:2Ok.1的摩尔流量为: hol/0.36039的摩尔流量为:2Nkm17284.表 1 进入二吸塔气相流中各组分的量及其组成:物料名称 入塔气流量 入塔气组成kmol/h kg/h 摩尔分数 质量分数HCHO 7.822 234.7 0.041 0.0525CH3OH 3.372 108.0 0.0176 0.0241HCOOH 0 0 0 0H2O 19.58 352.4 0.1023 0.0788CO2 5.91 260.0 0.0309 0.0581CO 0.657 18.4 0.0034 0.0041CH4 0.328 5.2 0.0017 0.0012O2 0.328 10.5 0.0017 0.0023H2 31.20 62.4 0.1630 0.0140N2 122.17 3420.8 0.6384 0.7649合计 191.39 4472.61 1.00 1.00出二吸塔气相流中各组分的量及其组成见表 2尾气的质量流量为: hkgwh/69.384混合气体的平均摩尔质量为 43.2 14638.021.307.1607.8055 iVmMy13故进塔气相的摩尔流量为: hkmolG/39.14.267其中:的摩尔流量为:HCOl/082.5.1的摩尔流量为:3 hko4631264的摩尔流量为:2 ml/0的摩尔流量为:Ck953.1的摩尔流量为:Ohol/67.426的摩尔流量为:4H280.的摩尔流量为:2 kml/3.1.的摩尔流量为: ho19.264的摩尔流量为:2Nkl/7.20表 2 出二吸塔气相流中各组分的量及其组成物料名称 尾气流量 尾气组成kmol/h kg/h 摩尔分数 质量分数HCHO 0.082 2.46 0.0005 0.00006395CH3OH 0.2463 7.88 0.0015 0.0020HCOOH 0 0 0 0H2O 3.284 59.11 0.0200 0.0154CO2 5.91 260.04 0.0360 0.0676CO 0.657 18.40 0.0040 0.0048CH4 0.3284 5.25 0.0020 0.0014O2 0.3284 10.51 0.0020 0.0027H2 31.20 62.40 0.1900 0.0162N2 122.17 3420.76 0.7440 0.8892合计 164.21 3846.69 1.00 1.00二吸收塔吸收甲醛量为:7.8220.082=7.738 =232.14hkmol/hkg/14第二吸收塔混合气体 191.39 hkmol/图 2 吸收过程物料流程 简图914循环液流量 78.38 hkol/塔顶加水量 F hkol/甲醛浓度 15%二吸收塔循环液中甲醛浓度为 15%,循环液入一吸收塔量为 ,hkmol/38.7并设转化甲醇除尾气带出外,均在二吸收塔被吸收, 对第二吸收过程进行物料衡算 则二吸收塔加水量为:1038.721.6439.F得: hkghkmol/5/53.2 填料塔工艺尺寸的计算设计中选用的是填料吸收塔,因为填料塔自发明以来,已广泛地应用于化工生产的各个领域。填料塔具有结构简单,压力降小,且可用各种材料制造等优点。在处理容易产生泡沫的物料以及用于真空操作时,有其独特的优越性。表 3 丝网波纹规整填料特性参数 11 比表面积m2/m3空隙率 ,%水力半径 mdH,倾角 每米填料理论板数滞留量,%700 85 5 45 10 63.2.1 塔径的计算入塔气体积流量: smhVs /38.1/49715.23/)415.273(4.3.19 3尾气 164.21 hkmol/15入塔气密度:331 /897.0415.27.80mkgRTMpG丝网波纹的泛点可由下式计算:GeFu/2.CY 型不锈钢丝网波纹填料在泛点时当量空气速度为 smueF/2.泛点速度smuF /543.2897.0/12.对波纹填料空塔速度 取泛点速度的 0.75,即us/.543.7由 uVDs 94.078.1现场为设计、安装、维修及操作上的方便,同时在配管安装时,设计为可与一吸塔互换,故取与一吸塔等直径,取 D = 1800mm。3.2.2 液体喷淋密度的计算液体喷淋密度计算式为 2785.0DLUh对于规整填料,其最小喷淋密度通常取 2.0U适宜的喷淋密度 可用下式经验公式计算适 宜saUs适 宜式中 适宜的喷淋密度,适 宜s )/(23hm填料的比表面积, ,对 CY 不锈钢网波纹填料232/70m润湿速率,用水吸收有机物时,a )(093.hma则: hmUs 23/1.657093.适 宜16实际喷淋密度: min218.75.09/81UU喷由此可看出:实际的喷淋密度 之值比适宜的喷淋密度 要小很多,喷 适 宜s这主要是出于提高出塔吸收液浓度的考虑。但 之值仍大于最小喷淋密度喷,仍可维持吸收操作的正常运行 。 minU93.2.3 填料层高度的计算操作线方程:气相平均摩尔流量:V = (191.37 + 164.21)/2 = 177.79 hkmol/液相平均摩尔流量:L = (84.90 + 59.96)/2 = 72.4305.1.79.143221 xyxybb根据二吸塔的操作温度和压力选用 8.0kPa 下的相平衡数据,其数据处理结果如图 3 所示:表 4 甲醛- 水溶液的气液相平衡数据 6气相%(摩尔分数) 0.95 1.9 3.0 4.15 5.3 6.5液相%(摩尔分数) 5.3 10.6 15.8 21.1 26.2 31.4温度 14.6 17.4 20.3 23.6 26.8 30.3051015202530351234567y%x%y =0.214x 0.31 17图 3 甲醛水溶液在 8.0kPa 下气液相平衡图(yx 图)经过线性拟合,得到的相平衡关系如下:y =0.4074x 0.005611 或 x = 2.4546y + 0.01377相平衡方程:y = f(x)= 0.2141x 0.0031填料层高度: 12*byGdHKa选用水吸收甲醛的传质系数计算公式: 25.07.0594.Laky8.12x对于二吸塔,因气相浓度和液相均较低,故有 ,akyakx总摩尔流率:G = 177.79/(2.54343600)= 0.01942 smkol2/L = 72.43/(2.54343600) = 0.00791两相流的平均摩尔质量。 kolgMGG /4.23/.37.2/ 底顶 mLL 718918底顶质量流率 )/(45.0230194. 2smkg 17987Lsmkolaky 325.0.0 /15. sklx 382. /4.12010.45.92.7yxmKak所以有 )/(84503skoly 18传质单元数 。1212*bybmyd与 xb1、x b2 呈平衡的气相浓度 y*b1、y* b2:y*b1 = 0.21410.1018 0.0031 = 0.01870y*b2 = 0.21410.015 0.0031 = 0.000111512(0.41.870)(.50.1)0.641ln(/)ln/5bmy 120.4.56.3bmy mydaKGHby .0184.9212 为了与第一吸收塔设计、安装上的方便,故取与一吸塔一样的填料层高度。取 H = 6m。应该指出,所采用的相平衡关系所对应的相平衡温度均高于实际生产的操作温度,据此计算出来的填料层高度难免可能偏高,但这并不影响我们对此问题的处理方法。3.2.4 填料层压降的计算对不锈钢丝网波纹填料,由附录查每块理论板压降为:=627.79/PZa填料层总压降为: kPaP67.39.21064 精馏填料塔的内件类型填料塔的内件主要有填料支撑装置、填料压紧装置、液体分布装置、液体收集再分布装置等。合理地选择和设计内件,对保证填料塔的正常操作及优良的传质性能十分重要。 4.1 填料支撑装置填料支撑板要有足够的强度和刚度,能承受填料层重量、填料层中的持液量重量、操作中的附加重量和压力及检修时的人员等重量。同时填料支撑板应19具有大于填料层空隙率的开孔率,以防止塔首先在填料支撑件上产生液泛而导致填料层过早液泛。设计中,为防止在填料支撑装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料支撑装置的自由截面积应大于 75%3。填料支撑装置的作用是支撑塔内的填料。常用的填料支撑装置有栅板型、孔管型、驼峰型等。对于散装填料,通常选用孔管型、驼峰型支撑装置;对于规整填料,通常选用栅板型支撑装置。4.2 填料压紧装置为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动,需在填料层上方设置填料压紧装置。填料压紧装置有压紧栅板、压紧网板、金属紧压器等不同的类型。对于散装填料,可选用压紧网板,也可选用压紧栅板,在其下方,根据填料的规格敷设一层金属网,并将其与压紧栅板固定;对于规整填料,通常选用压紧栅板。设计中,为防止在填料压紧装置处压降过大甚至发生液泛,要求填料压紧装置的自由截面积应大于 70%。为了便于安装和检修,填料压紧装置不能与塔壁采用连续固定方式,对于小塔可用螺钉固定于塔壁,而大塔则用支耳固定 12。4.3 液体分布装置液体分布装置的种类多样,有喷头式、盘式、管式、槽式及槽盘式等。工业应用以管式、槽式及槽盘式为主。槽式液体分布器是由分流槽(又称主槽或一级槽) 、分布槽(又称副槽或二级槽)构成的。一级槽通过槽底开孔将液体初分成若干流股,分别加入其下方的液体分布槽。分布槽的槽底(或槽壁)上设有孔道(或导管) ,将液体均匀分布于填料层上。槽式液体分布器具有较大的操作弹性和极好的抗污堵性,特别适合于大气液负荷及含有固体悬浮物、粘度大的液体的分离场合。管式分布器由不同结构形式的开孔管制成。其突出的特点是结构简单,供气体流过的自由截面积大、阻力小,但小孔易堵塞,操作弹性一般较小。设计中通常用管式液体分布器。液体再分布器减少填料层中液体璧流,使液体在填料层中分布均匀,对分段装设的填料,它对下段填料将液体再分布。204.4 床层限制板为了防止塔内上升气流或液泛时,使填料上浮,在填料床层之间上应设置填料床层限制板。5. 填料吸收塔设计计算结果序 号 项 目 数 据1 塔顶气相流量 4472.61kmol/h2 尾气流量 164.21kmol/h3 塔顶加水 51.21kmol/h4 出塔液流量 78.41 kmol/h5 最大循环量 207.3kg/h6 实际循环量 180kg/h7 出塔液摩尔分数 0.1038 出塔液质量分数 15%9 气体体积流量 sm/38.110 塔径 011 塔截面积 254.12 适宜喷淋密度 h3/1613 实际喷淋密度 m28.14 填料层高度 6m15 填料层总压降 37.67kPa21结束语本次毕业设计,我们组的课题是选用工艺较成熟的电解银法制取甲醛,我在本次毕业课题中主要承担第二吸收塔的工艺设计,吸收一吸塔未被吸收的气体。虽然我的论文作品已经完成,但还不是很成熟,还有很多不足之处:(1)在对填料层高度进行计算时,均设定在等摩尔相互扩散时气膜和液膜的分子传质系数下做近似计算,计算结果与实际情况将有所偏差。(2)对填料塔塔径的圆整是在一定参考第一吸收塔进行了相似处理。希望在今后的论文设计中尽量减少计算误差,在已有条件的基础上能对论文做更缜密的设计。22参考文献1姚玉英,化工原理上册M. 天津: 天津大学出版社, 1999.2姚玉英,化工原理下册M. 天津: 天津大学出版社, 1999.3贾绍义,柴诚敬. 化工原理课程设计M. 天津大学出版社, 2002.4匡国柱,,史启才. 化工单元过程及设备课程设计M. 北京: 化学工业出版社, 2002.5大昌,魏建华. 塔填料的工业应用及评价J. 化学工程 , 1995, 23 (3) : 15 -23.6刘光启,马连湘, 刘杰. 化学化工物性数据手册M. 北京 : 化学工业出社. 20027廖 巧 丽 , 米 镇 涛 . 化学工艺学M. 化学工业出版社 , 2001.8陆振东,化学工艺设计手册第二版M. 北京: 化学工业出版社, 1996, 1 .9时钧,汪家鼎,余国琮,等. 化学工程手册第二版上卷 M. 北京: 化学工业出版社, 1996.10葛婉华,陈鸣德. 化工计算M. 化学工业出版社, 2011.11中国石化集团上海工程有限公司. 化工工艺设计手册 M. 2003.12赵汝文. 填料塔气液分布器优化设计规律J. 化学工程 , 2006, 34( 7 ): 75- 78.13赵汝文,于健,高占. 我国大型塔器技术进展与技术创新 J. 现代化工, 2008,28(9)5-11.14赵汝文,王吉红,于健. 大型填料塔的设计及应用J. 煤化工, 2000, 92 ( 3 ): 50-571.15高碧霞,李好管. 新型规整填料及填料塔内件J. 化学工业与工程技术 , 2000, 21(5): 181.16朱有庭,曲文海,于浦义. 化工设备设计手册M. 化学工业出版社, 200423谢 辞本 次 毕 业 设 计 是 在 XX 老 师 的 悉 心 指 导 下 完 成 的 。 他 严谨细致、一丝不苟的作风一直是我工作、学习中的榜样;她循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪。这篇论文的每个实验细节和每个数据,都离不开她的细心指导。而她开朗的个性和宽容的态度,帮助我能够很快的融入我们这个新的设计团队中。X X 老 师 在 我 学 习 上 的 具 体 指 导 对 我 科 研 技 能 及 业 务 能力 的 提 高 有 着 深 远 的 影 响 。 在 此 , 我 向 XX 老 师 表 示 衷 心 的 感 谢 !最 后 在 设 计 即 将 完 成 之 际 , 对 所 有 曾 经 在 工 作 和 学 习 过 程 中 给 我 提 供过 帮 助 的 老 师 和 同 学 表 示 最 真 诚 的 感 谢 !
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